海上井下油水分離旋流器結(jié)構(gòu)設(shè)計及優(yōu)化研究
發(fā)布時間:2021-10-21 13:37
海上油田含水率持續(xù)增高,增加了采油平臺的處理負擔(dān)和井下的舉升壓力,因此有必要對海上特高含水油井開展井下油水分離研究。根據(jù)海上油田采出液物性參數(shù),初步設(shè)計了6種適用的油水分離旋流器?紤]海洋平臺井下油水分離工藝的限制、加工成本及精度與分離效果等因素,確定了BLXDL-D為最佳分離裝置。針對變螺距螺旋導(dǎo)流式單錐旋流器BLXDL-D結(jié)構(gòu)類型,采用數(shù)值模擬的方法對其主要結(jié)構(gòu)參數(shù)進行了優(yōu)化研究,對模擬的可靠性進行了室內(nèi)試驗驗證。研究結(jié)果表明:BLXDL-D油水分離旋流器最佳的旋流腔長度為65 mm,溢流管直徑為12mm,底流管直徑為25 mm,此時旋流器分離效率可達到97. 23%,且壓力損失相對較小;不同分流比下分離效率的試驗值和模擬值最大誤差為4. 79%,驗證了數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。研究結(jié)果可以為海上高含水平臺的井下油水分離旋流器的設(shè)計和應(yīng)用提供參考。
【文章來源】:石油機械. 2020,48(06)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
海上油田油水分離旋流器
因此,本文設(shè)計了一種變螺距螺旋流道結(jié)構(gòu),在接近來液的位置處螺旋流道的螺距較大,而在靠近旋流腔位置處螺距減小,采用3D打印的方式對其進行加工,其3D打印結(jié)構(gòu)如圖2所示。該結(jié)構(gòu)有助于減緩來液對距離入口較近螺旋流道的沖擊,且可在一定程度上降低速度的衰減。1.2 兩種結(jié)構(gòu)BLXDL-D和BLXDL-S模擬分析及優(yōu)選
兩種結(jié)構(gòu)旋流器流場壓力損失分布云圖如圖3所示。從圖3可以看出,兩種旋流器在入口處壓力損失最小,螺旋流道以下的部分壓力損失明顯增加,這是由于流體從上部分進入螺旋流道時方向發(fā)生突變,使旋流器壓力損失增大,且兩種旋流器由壁面到中心處壓力損失逐漸增大。另外,由于溢流口流速最大,壓力最小,所以溢流壓力損失(入口壓力與溢流口壓力差值)最大。對比兩種旋流器壓力損失分布云圖可以看出,BLXDL-D油水分離旋流器整體壓力損失明顯低于BLXDL-S油水分離旋流器,這由BLXDL-S的雙錐結(jié)構(gòu)使整個旋流器內(nèi)部空間減少引起。根據(jù)Fluent的模擬結(jié)果可計算出入口和溢流口流體質(zhì)量流率。其中,質(zhì)量流率的報告為Reported-Fluxes。旋流器分離效率為溢流口流出的油相質(zhì)量流率除以入口流入的質(zhì)量流率,殘差值是模擬的誤差。入口、溢流口及底流口的質(zhì)量流率及分離效率的計算結(jié)果如表1所示。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]油滴聚并破碎行為對水力旋流器分離性能的影響[J]. 李楓,熊峰,劉彩玉,邢雷,張勇. 石油機械. 2019(06)
[2]試論油田采出液中的泥沙除去辦法[J]. 張偉. 化學(xué)工程與裝備. 2017(12)
[3]采出液黏度對三相分離旋流器性能的影響[J]. 徐保蕊,蔣明虎,趙立新. 機械工程學(xué)報. 2017(08)
[4]原油脫水方法綜述[J]. 陳思奇,張嘉興,李欣洋,周剛. 當(dāng)代化工. 2016(08)
[5]Numerical analysis of hydroabrasion in a hydrocyclone[J]. Mehdi Azimian,Hans-Jrg Bart. Petroleum Science. 2016(02)
[6]海洋石油平臺延長使用期的動設(shè)備評估技術(shù)[J]. 何杉,徐俊輝,李少華,龐樹民,陳明華,李進. 中國海洋平臺. 2014(03)
[7]海上原油高效開發(fā)技術(shù)發(fā)展及應(yīng)用[J]. 茍磊. 化工管理. 2014(12)
[8]海洋平臺腐蝕檢測與延壽評估方案設(shè)計[J]. 張春茂,龍媛媛,劉超,王遂平,孫艷紅. 石油化工腐蝕與防護. 2009(06)
碩士論文
[1]高濃度聚驅(qū)油水乳狀液乳化行為及分離特性研究[D]. 王善哲.東北石油大學(xué) 2016
[2]軸向式旋流除砂器除砂效率的影響因素分析[D]. 王曉旭.西安石油大學(xué) 2015
[3]塔河油田稠油采出液脫水處理技術(shù)研究與應(yīng)用[D]. 王波.西南石油大學(xué) 2014
本文編號:3449087
【文章來源】:石油機械. 2020,48(06)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
海上油田油水分離旋流器
因此,本文設(shè)計了一種變螺距螺旋流道結(jié)構(gòu),在接近來液的位置處螺旋流道的螺距較大,而在靠近旋流腔位置處螺距減小,采用3D打印的方式對其進行加工,其3D打印結(jié)構(gòu)如圖2所示。該結(jié)構(gòu)有助于減緩來液對距離入口較近螺旋流道的沖擊,且可在一定程度上降低速度的衰減。1.2 兩種結(jié)構(gòu)BLXDL-D和BLXDL-S模擬分析及優(yōu)選
兩種結(jié)構(gòu)旋流器流場壓力損失分布云圖如圖3所示。從圖3可以看出,兩種旋流器在入口處壓力損失最小,螺旋流道以下的部分壓力損失明顯增加,這是由于流體從上部分進入螺旋流道時方向發(fā)生突變,使旋流器壓力損失增大,且兩種旋流器由壁面到中心處壓力損失逐漸增大。另外,由于溢流口流速最大,壓力最小,所以溢流壓力損失(入口壓力與溢流口壓力差值)最大。對比兩種旋流器壓力損失分布云圖可以看出,BLXDL-D油水分離旋流器整體壓力損失明顯低于BLXDL-S油水分離旋流器,這由BLXDL-S的雙錐結(jié)構(gòu)使整個旋流器內(nèi)部空間減少引起。根據(jù)Fluent的模擬結(jié)果可計算出入口和溢流口流體質(zhì)量流率。其中,質(zhì)量流率的報告為Reported-Fluxes。旋流器分離效率為溢流口流出的油相質(zhì)量流率除以入口流入的質(zhì)量流率,殘差值是模擬的誤差。入口、溢流口及底流口的質(zhì)量流率及分離效率的計算結(jié)果如表1所示。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]油滴聚并破碎行為對水力旋流器分離性能的影響[J]. 李楓,熊峰,劉彩玉,邢雷,張勇. 石油機械. 2019(06)
[2]試論油田采出液中的泥沙除去辦法[J]. 張偉. 化學(xué)工程與裝備. 2017(12)
[3]采出液黏度對三相分離旋流器性能的影響[J]. 徐保蕊,蔣明虎,趙立新. 機械工程學(xué)報. 2017(08)
[4]原油脫水方法綜述[J]. 陳思奇,張嘉興,李欣洋,周剛. 當(dāng)代化工. 2016(08)
[5]Numerical analysis of hydroabrasion in a hydrocyclone[J]. Mehdi Azimian,Hans-Jrg Bart. Petroleum Science. 2016(02)
[6]海洋石油平臺延長使用期的動設(shè)備評估技術(shù)[J]. 何杉,徐俊輝,李少華,龐樹民,陳明華,李進. 中國海洋平臺. 2014(03)
[7]海上原油高效開發(fā)技術(shù)發(fā)展及應(yīng)用[J]. 茍磊. 化工管理. 2014(12)
[8]海洋平臺腐蝕檢測與延壽評估方案設(shè)計[J]. 張春茂,龍媛媛,劉超,王遂平,孫艷紅. 石油化工腐蝕與防護. 2009(06)
碩士論文
[1]高濃度聚驅(qū)油水乳狀液乳化行為及分離特性研究[D]. 王善哲.東北石油大學(xué) 2016
[2]軸向式旋流除砂器除砂效率的影響因素分析[D]. 王曉旭.西安石油大學(xué) 2015
[3]塔河油田稠油采出液脫水處理技術(shù)研究與應(yīng)用[D]. 王波.西南石油大學(xué) 2014
本文編號:3449087
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