LNG高壓軸流式止回閥密封結(jié)構(gòu)多目標(biāo)優(yōu)化研究
發(fā)布時(shí)間:2021-06-18 15:34
LNG超低溫高壓軸流式止回閥作為L(zhǎng)NG儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)中重要的部件,其安全可靠運(yùn)行是保證系統(tǒng)正常工作的關(guān)鍵因素。而良好的密封性能則是評(píng)價(jià)止回閥安全可靠的重要指標(biāo)。在實(shí)際研發(fā)設(shè)計(jì)過(guò)程中,止回閥密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)存在許多問(wèn)題,針對(duì)這些問(wèn)題,本文以某LNG超低溫高壓軸流式止回閥為載體,利用限元分析方法和有多目標(biāo)優(yōu)化理論對(duì)其密封結(jié)構(gòu)開(kāi)展一系列研究,具體研究?jī)?nèi)容如下:(1)基于固體力學(xué)與溫度場(chǎng)基本理論,對(duì)LNG超低溫軸流式止回閥進(jìn)行熱固耦合有限元分析計(jì)算與應(yīng)力評(píng)定校核,保證止回閥可以滿足基本結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求;基于流體力學(xué)基本理論,利用UDF動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)分析計(jì)算止回閥關(guān)閉過(guò)程中的動(dòng)態(tài)特性,獲得閥芯在關(guān)閉過(guò)程中的運(yùn)動(dòng)參數(shù),同時(shí)為后續(xù)章節(jié)的優(yōu)化計(jì)算分析提供邊界條件。(2)基于彈性體接觸理論與瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)理論,利用ABAQUS軟件,對(duì)止回閥關(guān)閉時(shí)閥芯與閥座之間的碰撞過(guò)程進(jìn)行非線性有限元模擬計(jì)算,獲得有限元計(jì)算過(guò)程的rpy文件,為后續(xù)章節(jié)的優(yōu)化計(jì)算提供必需文件。得到止回閥關(guān)閉過(guò)程中,閥芯與閥座的受力情況與密封結(jié)構(gòu)的密封情況,結(jié)果表明,閥芯與閥座的受力情況與密封結(jié)構(gòu)的密封情況雖然可以達(dá)到運(yùn)行工作的基本要求,但仍然存在著很大的優(yōu)化...
【文章來(lái)源】:蘭州理工大學(xué)甘肅省
【文章頁(yè)數(shù)】:79 頁(yè)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
LNG超低溫軸流式止回閥三維模型圖
LNG高壓軸流式止回閥密封結(jié)構(gòu)多目標(biāo)優(yōu)化研究12(b)閥芯網(wǎng)格劃分圖(c)導(dǎo)向套網(wǎng)格劃分圖(d)導(dǎo)向座網(wǎng)格劃分圖(e)閥座網(wǎng)格劃分圖圖2.2LNG超低溫高壓軸流式止回閥有限元網(wǎng)格模型圖2.1.3LNG超低溫高壓軸流式止回閥主要零部件有限元分析2.1.3.1LNG超低溫高壓軸流式止回閥主要零部件有限元分析結(jié)果對(duì)止回閥主要零部件承壓部位施加設(shè)計(jì)壓力25MPa和試驗(yàn)溫度-196℃,并在合適位置施加約束,進(jìn)行有限元計(jì)算。通過(guò)有限元計(jì)算,得到止回閥閥體模型的等效應(yīng)力分布云圖。如圖2.3所示,閥體上分布的應(yīng)力最大為值194.7MPa,分布在閥內(nèi)支撐筋與閥體內(nèi)壁面相貫處,沿壁厚方向分布范圍較小,最大應(yīng)力值大于材料的許用應(yīng)力138MPa,故需對(duì)其進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度評(píng)定。殼體外壁等效應(yīng)力值較小,在殼體材料許用應(yīng)力范圍之內(nèi)。圖2.3止回閥閥體等效應(yīng)力分布云圖止回閥閥芯模型的等效應(yīng)力分布云圖如圖2.4所示,閥瓣上分布的應(yīng)力最大值為44.31MPa,分布在閥瓣內(nèi)部與閥桿接觸處,總體應(yīng)力水平較小,最大應(yīng)力值小于材料的許用應(yīng)力138MPa。
碩士學(xué)位論文13圖2.4止回閥閥芯等效應(yīng)力分布云圖止回閥導(dǎo)向套模型的等效應(yīng)力分布云圖如圖2.5所示,導(dǎo)向套上分布的應(yīng)力最大值為22.17MPa,分布在導(dǎo)向套內(nèi)表面處,總體應(yīng)力水平較小較小,最大應(yīng)力值小于材料的許用應(yīng)力138MPa。圖2.5止回閥導(dǎo)向套等效應(yīng)力分布云圖止回閥導(dǎo)向座模型的等效應(yīng)力分布云圖如圖2.6所示,導(dǎo)向座上分布的應(yīng)力最大值為22.63MPa,分布在導(dǎo)向座凸起臺(tái)階位置,總體應(yīng)力水平較小較小,最大應(yīng)力值小于材料的許用應(yīng)力138MPa。圖2.6止回閥導(dǎo)向座等效應(yīng)力分布云圖
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于收斂速度和多樣性的多目標(biāo)粒子群種群規(guī)模優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 韓紅桂,武淑君. 電子學(xué)報(bào). 2018(09)
[2]基于Abaqus的有限元薄壁結(jié)構(gòu)靜強(qiáng)度分析方法研究[J]. 馮峰. 現(xiàn)代機(jī)械. 2018(03)
[3]核二級(jí)波紋管截止閥在瞬態(tài)熱沖擊作用下的數(shù)值模擬[J]. 李樹(shù)勛,雒相垚,呂興,張麗芳,徐曉剛. 核動(dòng)力工程. 2018(03)
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[5]高速電磁閥動(dòng)態(tài)響應(yīng)的多目標(biāo)優(yōu)化[J]. 范立云,周偉,劉鵬,趙建輝,格列霍夫·雷奧尼德. 哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(01)
[6]某船用低速機(jī)掃氣集管單向閥有限元分析[J]. 周秀亞,張耀中,李孝連,王奎. 裝備制造技術(shù). 2017(07)
[7]LNG超低溫軸流式止回閥國(guó)產(chǎn)化研制[J]. 周玉. 通用機(jī)械. 2016(07)
[8]遺傳算法在機(jī)械優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用研究[J]. 孫全穎,王藝霖,杜須韋. 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2015(04)
[9]基于目標(biāo)分解的高維多目標(biāo)并行進(jìn)化優(yōu)化方法[J]. 鞏敦衛(wèi),劉益萍,孫曉燕,韓玉艷. 自動(dòng)化學(xué)報(bào). 2015(08)
[10]電磁閥動(dòng)態(tài)特性的流固耦合模擬研究[J]. 劉君,徐春光,張帆. 推進(jìn)技術(shù). 2015(07)
博士論文
[1]脈沖強(qiáng)磁場(chǎng)科學(xué)實(shí)驗(yàn)用GM制冷機(jī)低溫恒溫器的研制與實(shí)驗(yàn)研究[D]. 王紹良.華中科技大學(xué) 2013
碩士論文
[1]高溫快關(guān)蝶閥密封副瞬態(tài)熱結(jié)構(gòu)耦合與沖擊的影響研究[D]. 雒相垚.蘭州理工大學(xué) 2019
[2]儲(chǔ)罐內(nèi)LNG分層與翻滾的數(shù)值分析及實(shí)測(cè)驗(yàn)證[D]. 錢(qián)瑤虹.華南理工大學(xué) 2018
[3]先導(dǎo)式截止閥的閥芯幾何參數(shù)對(duì)流動(dòng)特性影響的研究[D]. 劉步展.浙江大學(xué) 2017
[4]低應(yīng)力多碰能量對(duì)材料塑性行為的影響及機(jī)理探討[D]. 趙曄婷.蘇州大學(xué) 2015
[5]基于聯(lián)合仿真的電動(dòng)汽車(chē)電—液復(fù)合制動(dòng)系統(tǒng)多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[D]. 王龍.南京航空航天大學(xué) 2014
[6]某高膛壓試驗(yàn)裝置密封結(jié)構(gòu)分析研究[D]. 趙威.南京理工大學(xué) 2014
[7]軸流式止回閥關(guān)閉過(guò)程的可靠性數(shù)值模擬[D]. 蔡毅卿.北京工業(yè)大學(xué) 2012
[8]基于改進(jìn)免疫算法的多目標(biāo)優(yōu)化研究[D]. 劉玉.哈爾濱工程大學(xué) 2011
[9]電磁沖擊器閥芯動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 薛二鵬.昆明理工大學(xué) 2009
[10]大型垂直軸風(fēng)機(jī)的優(yōu)化、動(dòng)力特性及疲勞研究[D]. 張婷婷.上海交通大學(xué) 2009
本文編號(hào):3236922
【文章來(lái)源】:蘭州理工大學(xué)甘肅省
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【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
LNG超低溫軸流式止回閥三維模型圖
LNG高壓軸流式止回閥密封結(jié)構(gòu)多目標(biāo)優(yōu)化研究12(b)閥芯網(wǎng)格劃分圖(c)導(dǎo)向套網(wǎng)格劃分圖(d)導(dǎo)向座網(wǎng)格劃分圖(e)閥座網(wǎng)格劃分圖圖2.2LNG超低溫高壓軸流式止回閥有限元網(wǎng)格模型圖2.1.3LNG超低溫高壓軸流式止回閥主要零部件有限元分析2.1.3.1LNG超低溫高壓軸流式止回閥主要零部件有限元分析結(jié)果對(duì)止回閥主要零部件承壓部位施加設(shè)計(jì)壓力25MPa和試驗(yàn)溫度-196℃,并在合適位置施加約束,進(jìn)行有限元計(jì)算。通過(guò)有限元計(jì)算,得到止回閥閥體模型的等效應(yīng)力分布云圖。如圖2.3所示,閥體上分布的應(yīng)力最大為值194.7MPa,分布在閥內(nèi)支撐筋與閥體內(nèi)壁面相貫處,沿壁厚方向分布范圍較小,最大應(yīng)力值大于材料的許用應(yīng)力138MPa,故需對(duì)其進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度評(píng)定。殼體外壁等效應(yīng)力值較小,在殼體材料許用應(yīng)力范圍之內(nèi)。圖2.3止回閥閥體等效應(yīng)力分布云圖止回閥閥芯模型的等效應(yīng)力分布云圖如圖2.4所示,閥瓣上分布的應(yīng)力最大值為44.31MPa,分布在閥瓣內(nèi)部與閥桿接觸處,總體應(yīng)力水平較小,最大應(yīng)力值小于材料的許用應(yīng)力138MPa。
碩士學(xué)位論文13圖2.4止回閥閥芯等效應(yīng)力分布云圖止回閥導(dǎo)向套模型的等效應(yīng)力分布云圖如圖2.5所示,導(dǎo)向套上分布的應(yīng)力最大值為22.17MPa,分布在導(dǎo)向套內(nèi)表面處,總體應(yīng)力水平較小較小,最大應(yīng)力值小于材料的許用應(yīng)力138MPa。圖2.5止回閥導(dǎo)向套等效應(yīng)力分布云圖止回閥導(dǎo)向座模型的等效應(yīng)力分布云圖如圖2.6所示,導(dǎo)向座上分布的應(yīng)力最大值為22.63MPa,分布在導(dǎo)向座凸起臺(tái)階位置,總體應(yīng)力水平較小較小,最大應(yīng)力值小于材料的許用應(yīng)力138MPa。圖2.6止回閥導(dǎo)向座等效應(yīng)力分布云圖
【參考文獻(xiàn)】:
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[6]某船用低速機(jī)掃氣集管單向閥有限元分析[J]. 周秀亞,張耀中,李孝連,王奎. 裝備制造技術(shù). 2017(07)
[7]LNG超低溫軸流式止回閥國(guó)產(chǎn)化研制[J]. 周玉. 通用機(jī)械. 2016(07)
[8]遺傳算法在機(jī)械優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用研究[J]. 孫全穎,王藝霖,杜須韋. 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2015(04)
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[10]電磁閥動(dòng)態(tài)特性的流固耦合模擬研究[J]. 劉君,徐春光,張帆. 推進(jìn)技術(shù). 2015(07)
博士論文
[1]脈沖強(qiáng)磁場(chǎng)科學(xué)實(shí)驗(yàn)用GM制冷機(jī)低溫恒溫器的研制與實(shí)驗(yàn)研究[D]. 王紹良.華中科技大學(xué) 2013
碩士論文
[1]高溫快關(guān)蝶閥密封副瞬態(tài)熱結(jié)構(gòu)耦合與沖擊的影響研究[D]. 雒相垚.蘭州理工大學(xué) 2019
[2]儲(chǔ)罐內(nèi)LNG分層與翻滾的數(shù)值分析及實(shí)測(cè)驗(yàn)證[D]. 錢(qián)瑤虹.華南理工大學(xué) 2018
[3]先導(dǎo)式截止閥的閥芯幾何參數(shù)對(duì)流動(dòng)特性影響的研究[D]. 劉步展.浙江大學(xué) 2017
[4]低應(yīng)力多碰能量對(duì)材料塑性行為的影響及機(jī)理探討[D]. 趙曄婷.蘇州大學(xué) 2015
[5]基于聯(lián)合仿真的電動(dòng)汽車(chē)電—液復(fù)合制動(dòng)系統(tǒng)多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[D]. 王龍.南京航空航天大學(xué) 2014
[6]某高膛壓試驗(yàn)裝置密封結(jié)構(gòu)分析研究[D]. 趙威.南京理工大學(xué) 2014
[7]軸流式止回閥關(guān)閉過(guò)程的可靠性數(shù)值模擬[D]. 蔡毅卿.北京工業(yè)大學(xué) 2012
[8]基于改進(jìn)免疫算法的多目標(biāo)優(yōu)化研究[D]. 劉玉.哈爾濱工程大學(xué) 2011
[9]電磁沖擊器閥芯動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 薛二鵬.昆明理工大學(xué) 2009
[10]大型垂直軸風(fēng)機(jī)的優(yōu)化、動(dòng)力特性及疲勞研究[D]. 張婷婷.上海交通大學(xué) 2009
本文編號(hào):3236922
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