牽引式滑坡作用下天然氣管道力學(xué)響應(yīng)研究
發(fā)布時(shí)間:2021-03-08 05:34
滑坡是威脅天然氣管道安全運(yùn)行的主要災(zāi)害之一,管道一旦發(fā)生破壞將導(dǎo)致災(zāi)難性后果。為研究滑坡載荷下天然氣管道的力學(xué)行為,有效指導(dǎo)工程實(shí)踐,根據(jù)懸鏈線及大變形梁理論,推導(dǎo)出牽引式滑坡作用下管道變形的最終形態(tài),按照形態(tài)將管道分為三段,根據(jù)邊值條件,通過(guò)迭代算法求解得到撓曲線解析表達(dá)式;最后,對(duì)不同的滑坡寬度、滑坡力以及管道壁厚進(jìn)行了分析,結(jié)果發(fā)現(xiàn)滑坡寬度及滑坡力的增大加劇了管道的變形,適當(dāng)增加管道壁厚,有助于提高管道剛度、減小變形。
【文章來(lái)源】:壓力容器. 2020,37(06)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:9 頁(yè)
【部分圖文】:
管道穿越橫向滑坡區(qū)示意
由彈性地基梁理論[11]可知,當(dāng)管道發(fā)生彎曲時(shí),管道下方的土體也會(huì)發(fā)生微小形變,以抵抗外載作用,如圖2所示。由懸鏈線特征可知,管道與土體在點(diǎn)A1處分離,其邊界A1處的曲率與A1點(diǎn)以后有限范圍(A1A2)內(nèi)管道曲線曲率的符號(hào)相同,均為正號(hào),即A0A1A2段呈現(xiàn)出凸曲線。A2點(diǎn)以后,由于滑坡作用,根據(jù)大變形梁理論可知管道呈現(xiàn)出凹曲線,A2點(diǎn)是管道曲線曲率由正變負(fù)的反曲點(diǎn),該點(diǎn)曲率為零。管道在A3點(diǎn)處的側(cè)向位移最大,曲線斜率為零。假設(shè)管道在幾何及受力上都對(duì)稱于y軸。對(duì)于管道下面土體凹陷形成的懸空段,其橫向力q按式(1)計(jì)算[12],不考慮管道內(nèi)介質(zhì)質(zhì)量。
管道側(cè)向運(yùn)動(dòng)時(shí),土體響應(yīng)采用理想線彈塑性模型[13],由此可得圖3所示的雙線性p-y關(guān)系曲線。土體抗力p以k的增長(zhǎng)率線性增長(zhǎng),直到達(dá)到最大值,當(dāng)其達(dá)到其最大抗力p0.1時(shí),對(duì)應(yīng)的管道位移為0.1D[14],所以在0.1D以內(nèi)的土體抗力增長(zhǎng)率為k=10p0.1/D。2 控制方程
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]埋地管道近場(chǎng)外爆載荷計(jì)算與管道響應(yīng)研究[J]. 丁宇奇,周輝宇,戴子威,李為衛(wèi),馬秋榮. 壓力容器. 2018(12)
[2]海底管道后挖溝過(guò)程的應(yīng)力解析分析方法[J]. 夏夢(mèng)瑩,張宏,吳鍇,吳經(jīng)天. 石油管材與儀器. 2017(06)
[3]不同滑坡形式下埋地管的縱向受力分析[J]. 謝強(qiáng),王雄,張建華,向鵬. 地下空間與工程學(xué)報(bào). 2012(03)
[4]垂直荷載作用下的管道縱向受力分析模式初探[J]. 張土喬,吳小剛. 中國(guó)市政工程. 2001(04)
[5]埋地柔性管道的應(yīng)力和變形分析[J]. 鄧道明,李育光. 油氣儲(chǔ)運(yùn). 1998(06)
[6]縱橫彎曲下連續(xù)梁的一般解[J]. 袁祥忠,梁政. 西南石油學(xué)院學(xué)報(bào). 1984(01)
本文編號(hào):3070506
【文章來(lái)源】:壓力容器. 2020,37(06)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:9 頁(yè)
【部分圖文】:
管道穿越橫向滑坡區(qū)示意
由彈性地基梁理論[11]可知,當(dāng)管道發(fā)生彎曲時(shí),管道下方的土體也會(huì)發(fā)生微小形變,以抵抗外載作用,如圖2所示。由懸鏈線特征可知,管道與土體在點(diǎn)A1處分離,其邊界A1處的曲率與A1點(diǎn)以后有限范圍(A1A2)內(nèi)管道曲線曲率的符號(hào)相同,均為正號(hào),即A0A1A2段呈現(xiàn)出凸曲線。A2點(diǎn)以后,由于滑坡作用,根據(jù)大變形梁理論可知管道呈現(xiàn)出凹曲線,A2點(diǎn)是管道曲線曲率由正變負(fù)的反曲點(diǎn),該點(diǎn)曲率為零。管道在A3點(diǎn)處的側(cè)向位移最大,曲線斜率為零。假設(shè)管道在幾何及受力上都對(duì)稱于y軸。對(duì)于管道下面土體凹陷形成的懸空段,其橫向力q按式(1)計(jì)算[12],不考慮管道內(nèi)介質(zhì)質(zhì)量。
管道側(cè)向運(yùn)動(dòng)時(shí),土體響應(yīng)采用理想線彈塑性模型[13],由此可得圖3所示的雙線性p-y關(guān)系曲線。土體抗力p以k的增長(zhǎng)率線性增長(zhǎng),直到達(dá)到最大值,當(dāng)其達(dá)到其最大抗力p0.1時(shí),對(duì)應(yīng)的管道位移為0.1D[14],所以在0.1D以內(nèi)的土體抗力增長(zhǎng)率為k=10p0.1/D。2 控制方程
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]埋地管道近場(chǎng)外爆載荷計(jì)算與管道響應(yīng)研究[J]. 丁宇奇,周輝宇,戴子威,李為衛(wèi),馬秋榮. 壓力容器. 2018(12)
[2]海底管道后挖溝過(guò)程的應(yīng)力解析分析方法[J]. 夏夢(mèng)瑩,張宏,吳鍇,吳經(jīng)天. 石油管材與儀器. 2017(06)
[3]不同滑坡形式下埋地管的縱向受力分析[J]. 謝強(qiáng),王雄,張建華,向鵬. 地下空間與工程學(xué)報(bào). 2012(03)
[4]垂直荷載作用下的管道縱向受力分析模式初探[J]. 張土喬,吳小剛. 中國(guó)市政工程. 2001(04)
[5]埋地柔性管道的應(yīng)力和變形分析[J]. 鄧道明,李育光. 油氣儲(chǔ)運(yùn). 1998(06)
[6]縱橫彎曲下連續(xù)梁的一般解[J]. 袁祥忠,梁政. 西南石油學(xué)院學(xué)報(bào). 1984(01)
本文編號(hào):3070506
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