【摘要】：致密砂巖儲層壓裂效果評價方法較多,常規(guī)的壓力恢復試井和凈壓力擬合等方法需要較多的測試數據,存在一定的局限性。因此,需找到一種快速準確的方法來評價儲層的壓裂效果�；趬航翟嚲碚搶毫咽┕ね１煤蟮膲航禂祿M行分析,建立了致密砂巖壓裂氣井不穩(wěn)定滲流數學模型,得到停泵后井底壓力和壓力導數的雙對數曲線,通過雙對數曲線可對壓裂后的儲層參數及裂縫特征進行評價。實例應用通過對比凈壓力的擬合結果和壓裂后壓力恢復試井的解釋成果,驗證了該方法的準確性。該方法充分利用壓裂施工壓力數據評估壓裂效果,認識儲層特性,可為優(yōu)化壓裂設計和現場壓裂施工方案提供參考依據。
【圖文】：

愕難沽研Ч鉔Ｒ虼耍嘀餑諮菇凳躍釛?論對壓裂施工停泵后的壓降數據進行了分析，以識別裂縫幾何形態(tài)和評價壓裂效果，并通過現場應用驗證了該方法的可靠性和準確性。1停泵壓降數據解釋方法1.1停泵壓降數據分析原理壓裂施工過程可以看作一個典型的壓降過程，施工階段泵入壓裂液可以看作注入測試，停泵階段則為壓降測試的壓力降落階段［25－27］。在裂縫閉合后，隨著壓力下降，首先反映流體在人工裂縫內的線性流動。隨著時間的增加，壓力逐漸波及到儲層內未改造的區(qū)域，表現出流體從遠處儲層流向人工裂縫的徑向流(圖1)。停泵壓力值和壓力降落速度基本能夠反映儲層物性和改造的效果［28－30］。因此，在缺少裂縫監(jiān)測或其他測試數據時，利用壓降試井理論分析壓裂施工數據，可計算儲層參數和裂縫特征。圖1停泵壓降階段的流動特征示意圖1.2停泵壓降數據計算模型基于壓降試井理論，建立致密砂巖壓裂氣井不穩(wěn)定滲流數學模型。該模型中有2個滲流過程，即裂縫中不可壓縮的線性流動和地層中的線性流動，，裂縫末端不存在尖端效應影響，并考慮井筒儲集效應和表皮效應。裂縫線性流:鐓2pfD鐓x2D+2CfD·鐓pD鐓yDyD=0=1ηfD·鐓pfD鐓tDxf(1)地層中線性流:鐓2pD鐓y2D=鐓pD鐓tDxf(2)對上述方程進行Laplace變換，可以求解出井底壓力在Laplace空間上的表達式為:pwD=πCfDμ(i酇tanhi酇+πCfDuSwfD)(3)A=uηfD+2CfD(2πSf+1i醬)(4)式中:pfD為無因次裂縫壓力，pfD=Kh(pi－pf)1.842×10－3qBμ;pD為無因次孔隙流動壓力，pD=Kh(pi－p)1.842×

0－3μm2。地層壓力系數為1.25～1.29，為異常高壓氣藏。壓裂改造層段厚度為6.0～87.5m，存在較多泥沙巖薄互層，部分井層間矛盾較大。前期已經完成了9口井的壓裂改造，投入生產后，產能不理想。因此，需對已壓裂井的儲層特征和裂縫形態(tài)進行綜合評估，從而為壓裂施工參數的設計優(yōu)化提供參考依據。2.1區(qū)塊壓裂效果評價將H區(qū)塊壓裂井的主壓裂的停泵壓降數據利用上述不穩(wěn)定滲流模型進行擬合處理。根據擬合結果分析，H區(qū)塊主壓裂施工的停泵壓降數據表現為有限導流裂縫滲流、無限導流裂縫滲流和復合油藏滲流3類(圖2)。圖2主壓裂后停泵雙對數曲線圖2a中壓力和壓力導數曲線斜率為0.25，壓力和壓力導數曲線差值為0.606。H1井的壓力導數曲線呈現有限導流裂縫滲流特征，表明裂縫中有壓降存在，但有效裂縫長度較短。該井返排過程中，壓裂液有未破膠的現象，裂縫面?zhèn)乐�，導致有效裂縫支撐縫長很短，與解釋結論一致。圖2b中初期壓力和壓力導數曲線斜率為0.5，壓力和壓力導數曲線差值為0.303，后期壓力導數曲線下掉。H3井的壓力導數曲線呈現復合油藏滲流特征，表明該井儲層改造形成的有效導流裂縫有限，只改善了近井地帶的滲流模式。該井施工中發(fā)現，支撐劑受潮形成團塊，在壓裂施工過程中造成砂堵，僅在近井地帶形成了有效裂縫支撐，壓降分析結論與施工過程一致。圖2c中壓力和壓力導數雙對數曲線表現為雙軌上行特征，壓力和壓力導數雙對數曲線斜率為0.5，壓力和壓力導數曲線差值為0.303。H3井的壓力導數曲線呈現典型的無限導流裂縫滲流特征，表明壓裂施工較為成功，形成了一定長度的支撐裂縫。壓裂后，測試產能高達14.3×104m3/d，試油結果驗證了解釋結論的正確性。2.2儲層特征及裂縫參數計算2.2.1測試壓裂停?

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本文編號：2581921