火災(zāi)環(huán)境液化石油氣臥罐動(dòng)態(tài)可靠性分析
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圖片說明: 液化石油氣臥罐動(dòng)態(tài)可靠性分析·3233·初始條件與邊界條件如式(11)~式(13)。uw0uw0crM0M0cg01,TTTRTTT<<(11)uw0uw0crM0M0cg0,TTTRtTTT(12)uw0uw0M0M00finite,0TTRtTT(13)式(11)與式(12)不相容,理論上僅存在廣義解,但對(duì)數(shù)值解沒有影響。式(13)中,由于絕對(duì)0度不可達(dá)到,finite取值為1。另外,根據(jù)集中溫度參數(shù)模型的破壞失效判斷式,Tcr與TM相關(guān),所以實(shí)際計(jì)算域是一個(gè)由Tuw0=0、TM0=0及Tcr曲線構(gòu)成的封閉曲面,如圖1所示。罐壁材料為TC-128,室溫抗拉強(qiáng)度為560MPa,Tcr曲線兩個(gè)端點(diǎn)由假設(shè)TM0=Tcg=369.83K和=S(Tuw0)=0MPa計(jì)算獲得。圖1動(dòng)態(tài)可靠性計(jì)算域示意圖條件破壞失效概率Pd(·)計(jì)算如式(14)。uw0uw0dM0M01TTPtRtTT(14)條件首次穿越時(shí)間概率密度p(·)如式(15)。uw0dM0ttTPRpTtt(15)式中,τ為首次穿越時(shí)間或壽命,s。條件平均首次穿越時(shí)間或平均壽命E(τ)如式(16)。uw0M00()dTEpT(16)由于系統(tǒng)初始狀態(tài)是給定的,且處于安全域,所以對(duì)應(yīng)無條件量與條件量結(jié)果一致。另外,計(jì)算E(τ)時(shí),模擬時(shí)間應(yīng)足夠長,使p(·)充分趨近于0。1.4有限差分法式(10)~式(13)構(gòu)成的拋物型偏微分方程是對(duì)流占優(yōu)的,為減小數(shù)值震蕩的影響,當(dāng)a1(xi,xj)≤0且a2(xi,xj)≤0時(shí),使用如式(17)迎風(fēng)型差分格式,進(jìn)行有限差分法數(shù)值計(jì)算[21]。1,,,1,,,112121,,1,1121,1,,12222,,11,1,11212,,21,221,2()()()()(()())(,)nnnnnnijijijijijijijijnnniji
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圖片說明: ·3234·化工進(jìn)展2017年第36卷圖2破壞失效概率結(jié)果視圖看出:Pd存在一個(gè)上升的時(shí)間區(qū)間;Tuw0、TM0對(duì)該時(shí)間區(qū)間的大小與起始點(diǎn)影響很大;邊界上Pd的變化趨勢(shì)如圖2(c)所示。圖3是指定TM0=26℃、Tuw0=28℃時(shí),Pd關(guān)于ΔTf圖3破壞失效概率關(guān)于火焰溫度偏差的敏感性的敏感性結(jié)果。ΔPd表示相對(duì)于ΔTf=56℃時(shí),Pd的增加量?梢钥闯觯害f影響是比較小的,數(shù)量級(jí)在10 5;ΔPd(t)呈近似半周期的正弦曲線形狀,有別于理論預(yù)測(cè)的單周期,原因是模擬時(shí)間不夠長,未能使Pd充分趨近于1,見圖3(a)。圖4是平均首次穿越時(shí)間或平均壽命E(τ)與初始體系溫度的關(guān)系。當(dāng)近似從0℃增加到35℃時(shí),E(τ)從1569s下降到1114s,主導(dǎo)因素是TM0,表明過熱態(tài)比最大拉應(yīng)力破壞失效更敏感。圖4平均首次穿越時(shí)間3結(jié)論(1)在兩節(jié)點(diǎn)集中溫度參數(shù)模型基礎(chǔ)上,基于隨機(jī)擴(kuò)散過程和首次穿越失效理論,建模并表征火災(zāi)環(huán)境液化烴介質(zhì)壓力容器動(dòng)態(tài)可靠性的方法是有效可行的,可描述整個(gè)時(shí)間軸的破壞失效可能性,可為多米諾效應(yīng)定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)提供更可靠、更
【作者單位】: 華南理工大學(xué)安全科學(xué)與工程研究所;
【基金】:國家自然科學(xué)基金(21576102) 國家重點(diǎn)研究開發(fā)計(jì)劃(2016YFC0801500)項(xiàng)目
【分類號(hào)】:TE972
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1 王r,
本文編號(hào):2513474
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