通過(guò)CFD方法研究入口管長(zhǎng)度、入口管傾斜度對(duì)氣液旋流分離器溢流口氣相體積分?jǐn)?shù)、氣相出口壓力降的影響.結(jié)果顯示,氣相出口壓力降變化與入口管長(zhǎng)度的增加正相關(guān).溢流管口氣相體積分?jǐn)?shù)則是隨著入口管長(zhǎng)度的增加呈現(xiàn)先降再升的趨勢(shì),最后保持在一個(gè)較穩(wěn)定的水平.入口管傾斜度的增加,對(duì)于提高溢流管口的氣相體積分?jǐn)?shù)是可取的,但是以能耗的增加作為代價(jià).綜合考慮,若兼顧最大限度分離氣相的目標(biāo)和節(jié)能環(huán)保的要求,則入口管的長(zhǎng)度應(yīng)取100mm較為合適,入口管的傾斜度取10°為宜. 

【文章來(lái)源】：赤峰學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2019,35(09)

【文章頁(yè)數(shù)】：2 頁(yè)

【部分圖文】：

結(jié)構(gòu)參數(shù)的改變圖1氣液旋流分離器的結(jié)構(gòu)參數(shù)示意圖變混合物在到達(dá)旋流分離區(qū)域之前的物理狀態(tài)來(lái)實(shí)現(xiàn)的.本文從入口管長(zhǎng)度和入口管傾斜度兩方面著手

入口管結(jié)構(gòu)參數(shù)變化帶來(lái)的影響，主要是通過(guò)改變混合物在到達(dá)旋流分離區(qū)域之前的物理狀態(tài)來(lái)實(shí)現(xiàn)的.本文從入口管長(zhǎng)度和入口管傾斜度兩方面著手，對(duì)入口管結(jié)構(gòu)參數(shù)的改變對(duì)旋流分離造成的影響進(jìn)行了研究.2.1入口管長(zhǎng)度的影響筆者主要通過(guò)對(duì)溢流口氣相體積分?jǐn)?shù)和氣相出口壓力降的分析，來(lái)研究入口管長(zhǎng)度對(duì)氣液旋流分離器分離性能的影響.溢流口氣相體積分?jǐn)?shù)主要體現(xiàn)氣液兩相分離的效果，而氣相出口壓力降則能體現(xiàn)氣液旋流分離設(shè)備的能耗損失.2.1.1對(duì)溢流口氣相體積分?jǐn)?shù)的影響如圖2所示，在所有的操作條件保持不變的情況下，入口管長(zhǎng)度的增加，等同于延長(zhǎng)了旋流分離時(shí)間，此時(shí)溢流管口氣相體積分?jǐn)?shù)的變化趨勢(shì)是先降后升.當(dāng)入口管長(zhǎng)度處在120～140mm區(qū)間內(nèi)時(shí)，氣相體積分?jǐn)?shù)下降速度最快；100～120mm區(qū)間內(nèi)最小，當(dāng)入口管長(zhǎng)140mm時(shí)出現(xiàn)最小值.當(dāng)入口管長(zhǎng)度繼續(xù)增大時(shí)，氣相體積分?jǐn)?shù)開(kāi)始上升，且上升的速度逐步放緩.至入口管長(zhǎng)度為200mm，氣相體積分?jǐn)?shù)時(shí)穩(wěn)定在92%附近，入口管長(zhǎng)度在100mm和180mm時(shí)的氣相體積分?jǐn)?shù)值大小接近.綜上所述，隨入口管長(zhǎng)度的增大，氣相體積分?jǐn)?shù)呈現(xiàn)先降后升變化趨勢(shì).從分離更多氣相的目的出發(fā)，這里入口管的長(zhǎng)度可以取100mm或180mm.2.1.2對(duì)氣相出口壓力降的影響Vol.35No.9Sep.2019赤峰學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）JournalofChifengUniversity（NaturalScienceEdition）第35卷第9期2019年9月收稿日期：2019-07-05基金項(xiàng)目：泉州市科技計(jì)劃項(xiàng)目（2015Z137）基于CFD的入口管對(duì)氣液旋流分離器的影響研究吳允苗，朱朝鴻?

在相同的操作條件下，入口管長(zhǎng)度的增加，則氣液旋流分離所花費(fèi)的時(shí)間也會(huì)增加，由圖3可知，氣相出口壓力降也在一直上升.入口管長(zhǎng)度處在120～140mm區(qū)間內(nèi)時(shí)，氣相出口壓力降的上升速度最快；100～120mm區(qū)間內(nèi)上升速度最慢.當(dāng)入口管長(zhǎng)度在140～200mm范圍內(nèi)變化時(shí)，氣相出口壓力降的上升速度大致接近，并在200mm出現(xiàn)最大值.壓力降的增加，表明能耗的增加.綜上所述，從節(jié)能的角度出發(fā)，同時(shí)兼顧最大限度分離氣相的目標(biāo)之后，入口管的長(zhǎng)度取100mm較為合適.2.2入口管傾斜度的影響入口管傾斜度的影響主要通過(guò)對(duì)溢流口氣相體積分?jǐn)?shù)和氣相出口壓力降的分析來(lái)進(jìn)行.2.2.1對(duì)溢流口氣相體積分?jǐn)?shù)的影響當(dāng)其他操作條件保持一致時(shí)，入口管傾斜度增加有利于混合物的分層.隨著入口管傾斜度加大，溢流管口氣相體積分?jǐn)?shù)的變化是先降后升.由圖4可知，當(dāng)入口管從水平位置傾斜3°時(shí)，溢流管口的氣相體積分?jǐn)?shù)下降，并出現(xiàn)最低值.6°～9°區(qū)間氣相體積分?jǐn)?shù)變化平穩(wěn).之后隨著入口管傾斜度的不斷增大，氣相體積分?jǐn)?shù)開(kāi)始上升，9°～12°區(qū)間上升速度最快，并且在12°時(shí)達(dá)到峰值；6°～9°區(qū)間次之.當(dāng)入口管傾斜角度超過(guò)12°時(shí)，氣相體積分?jǐn)?shù)開(kāi)始下降.綜上所述，隨著入口管傾斜度增大，氣相體積分?jǐn)?shù)呈現(xiàn)先降后升變化趨勢(shì).從分離更多氣相的目的出發(fā)，這里入口管的傾斜度以12°為宜.2.2.2對(duì)氣相出口壓力降的影響如圖5所示，氣相出口壓力降隨入口管傾斜度的變化情況，大致與溢流管口氣相體積分?jǐn)?shù)的變化趨勢(shì)接近，都是先升后降.當(dāng)入口管的傾?

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]氣液旋流分離器氣相體積分?jǐn)?shù)和壓力降數(shù)值模擬[J]. 吳允苗,朱朝鴻.  云南化工. 2019(02)
[2]氣液分離器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與流場(chǎng)分析[J]. 楊蕊,蔣明虎,曹喜承,奚琦.  化工機(jī)械. 2019(01)
[3]排氣管內(nèi)置深度對(duì)氣-液旋流分離器流動(dòng)特性的影響[J]. 羅小明,王佩弦,陳建磊,何利民.  石油學(xué)報(bào)(石油加工). 2017(04)
[4]氣液分離方法及試驗(yàn)臺(tái)的搭建[J]. 劉彩玉,耿海洋,張勇.  機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程. 2017(06)
[5]氣液分離器分離效果仿真研究[J]. 孫李.  制冷與空調(diào). 2017(02)
[6]MVR系統(tǒng)中管柱式氣液旋流分離器性能研究[J]. 王慶鋒,李凱,郝帥,李中.  化工進(jìn)展. 2016(S2)
[7]基于多結(jié)構(gòu)因素的氣-液旋流分離器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 洪文鵬,孫赫蔓,李磊.  熱力發(fā)電. 2016(03)
[8]離心式氣液分離器分離性能的數(shù)值模擬[J]. 肖建發(fā),張亞新,程源洪,楊濤.  廣東化工. 2014(23)
[9]組合式氣液分離器的結(jié)構(gòu)研究[J]. 王瑞,褚雅志,王領(lǐng),劉燕,馬曉迅.  現(xiàn)代化工. 2013(12)



本文編號(hào)：3560584