為了提高風(fēng)洞試驗(yàn)偏航機(jī)構(gòu)的驅(qū)動(dòng)能力、傳力性能及平穩(wěn)性,對(duì)偏航機(jī)構(gòu)的參數(shù)進(jìn)行了靈敏度分析和優(yōu)化。針對(duì)影響性能的因子,通過(guò)運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)求解,提出了偏航機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)性能的評(píng)判指標(biāo)。以Isight軟件為平臺(tái),結(jié)合MATLAB,對(duì)偏航機(jī)構(gòu)壓力角、旋轉(zhuǎn)部件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和直線滑塊加速度等因子進(jìn)行靈敏度分析。在此基礎(chǔ)上,建立多目標(biāo)優(yōu)化模型,對(duì)影響因子進(jìn)行了優(yōu)化計(jì)算。結(jié)果表明:偏航機(jī)構(gòu)壓力角最大值降低了12.47%,旋轉(zhuǎn)部件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量減少了6.7%,直線滑塊加速度均方根值減少了43.72%。 

【文章來(lái)源】：機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2020,39(09)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

偏航機(jī)構(gòu)模型

為研究偏航機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)性能,對(duì)機(jī)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)求解。偏航機(jī)構(gòu)的簡(jiǎn)圖如圖2所示。以弧形導(dǎo)軌圓心O為原點(diǎn)建立絕對(duì)坐標(biāo)系O-xz,以點(diǎn)A為原點(diǎn)建立局部坐標(biāo)系O′-ξη。AB表示連桿,點(diǎn)A和點(diǎn)B表示偏航角β=0時(shí)直線導(dǎo)軌滑塊和弧形導(dǎo)軌滑塊的位置,偏航角轉(zhuǎn)動(dòng)β后,點(diǎn)A和點(diǎn)B分別到達(dá)點(diǎn)A′和點(diǎn)B′。點(diǎn)A在O-xz中的坐標(biāo)為(xo,zo),弧形導(dǎo)軌半徑為R,直線滑塊位移為S,驅(qū)動(dòng)連桿長(zhǎng)度為L(zhǎng),OB與x軸的夾角為θ,偏航角∠BOB′為β,點(diǎn)A′在O′-ξη中的坐標(biāo)為(0,S),則可知點(diǎn)A′在O-xz中的坐標(biāo)為

J= 1 12 m(l 1 2 +l 2 2 )+md 2 ?????? ??? (7)式中:d為旋轉(zhuǎn)部件中心軸與旋轉(zhuǎn)軸之間的距離,d=R+50-0.5l1;R為弧形導(dǎo)軌半徑。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于剛彈合成模型的重型汽車平順性靈敏度分析[J]. 李杰,高雄,王文竹,張振偉.  振動(dòng)與沖擊. 2018(13)
[2]動(dòng)車組車體模態(tài)靈敏度及優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J]. 張軍,張曉林,方吉.  機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2018(12)
[3]液電饋能式懸架的液壓參數(shù)靈敏度分析與優(yōu)化[J]. 周創(chuàng)輝,文桂林.  湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2017(10)
[4]基于改進(jìn)蟻群算法的風(fēng)洞試驗(yàn)俯仰機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)誤差優(yōu)化[J]. 郭宗環(huán),謝志江,宋代平,齊凱.  農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào). 2016(07)
[5]基于Creo2.0偏置曲柄滑塊機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 朱佳金.  機(jī)械設(shè)計(jì). 2015(11)
[6]伺服沖床主傳動(dòng)機(jī)構(gòu)構(gòu)型及運(yùn)動(dòng)學(xué)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 周艷華,謝福貴,劉辛軍.  機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2015(11)
[7]基于正運(yùn)動(dòng)學(xué)分析的混合驅(qū)動(dòng)壓力機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 李輝,張策,孟彩芳.  中國(guó)機(jī)械工程. 2004(09)



本文編號(hào)：3316236