鈍體外形氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱一體化數(shù)值模擬
發(fā)布時(shí)間:2021-02-16 07:06
為了提高氣動(dòng)加熱與熱防護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱多物理場(chǎng)數(shù)值模擬的穩(wěn)態(tài)計(jì)算效率與計(jì)算精度,發(fā)展了一種基于有限體積法的氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱一體化數(shù)值計(jì)算方法。該方法將高速流場(chǎng)與結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)統(tǒng)一到同一物理場(chǎng),基于統(tǒng)一的控制方程組,采用基于LU-SGS隱式時(shí)間迭代和自適應(yīng)時(shí)間步長(zhǎng)的有限體積方法進(jìn)行求解,避開(kāi)了傳統(tǒng)氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱耦合求解方法在時(shí)間域內(nèi)的所需繁瑣數(shù)據(jù)交替迭代策略。對(duì)二維/三維鈍體進(jìn)行一體化數(shù)值計(jì)算分析,計(jì)算結(jié)果表明:二維鈍體非穩(wěn)態(tài)下,得到2s時(shí)圓管駐點(diǎn)溫度最高達(dá)到390.2K,駐點(diǎn)熱流密度和結(jié)構(gòu)溫度與參考文獻(xiàn)和實(shí)驗(yàn)值吻合較好,證明了方法的可靠性和可行性。同時(shí)分析了三維鈍體應(yīng)用算例的流-固-熱穩(wěn)態(tài)計(jì)算特征,計(jì)算得到穩(wěn)態(tài)時(shí)鈍頭體結(jié)構(gòu)外壁表面最高溫度達(dá)到535.6K,表明一體化計(jì)算方法可用于長(zhǎng)航時(shí)飛行條件下的氣動(dòng)加熱-結(jié)構(gòu)傳熱多物理場(chǎng)耦合計(jì)算分析,為高速飛行器熱防護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與選材提供一定的理論與技術(shù)支持。
【文章來(lái)源】:推進(jìn)技術(shù). 2019,40(01)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:11 頁(yè)
【部分圖文】:
給出了圓管表面壓強(qiáng)分布(歸一
第40卷第1期鈍體外形氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱一體化數(shù)值模擬41Fig.13ComputationalmodelandmeshesTable5ComparisonoftheheatfluxonstagnationpointItemqs/(kW/m2)Present22.55Exp.[6]215.8Error/%4.5圖14為初始時(shí)刻鈍頭體各截面歸一化熱流密度分布與實(shí)驗(yàn)值的對(duì)比,可以看出在各截面處本文的熱流計(jì)算分布結(jié)果與實(shí)驗(yàn)值[30]吻合較好,驗(yàn)證了氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱一體化計(jì)算方法的正確性,其中,0°,180°,90°的曲線分別位于鈍頭體上表面、下表面與側(cè)面。同時(shí)從圖中可以看出,迎風(fēng)面的熱流值遠(yuǎn)大于背風(fēng)面的熱流值。另外,上表面的曲線隨著x坐標(biāo)的增大而下降,而下表面的曲線則是先上升后下降,原因是來(lái)流攻角較大,駐點(diǎn)并不位于頭點(diǎn),而是位于鈍頭體頂部偏下的位置。Fig.14Comparisonsbetweenpredictedandexperimentalheatfluxdistribution圖15分別給出了穩(wěn)態(tài)時(shí)流場(chǎng)溫度與鈍頭體結(jié)構(gòu)內(nèi)溫度分布云圖。從溫度分布云圖可以看出,同樣由于攻角的存在,流場(chǎng)駐點(diǎn)高溫區(qū)并不是位于頭點(diǎn)(x坐標(biāo)最小的點(diǎn))處,而是位于頭點(diǎn)偏下位置,且與鈍頭體結(jié)構(gòu)內(nèi)高溫區(qū)位置一致,這與圖14中初始時(shí)刻表面熱流分布規(guī)律相同。Fig.15Steadycomputedresultsofbluntbody圖16所示為對(duì)稱面內(nèi)流場(chǎng)與鈍頭體結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)溫度分布云圖,可以看出流場(chǎng)溫度明顯高于結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)溫度,流場(chǎng)最高溫度達(dá)到1109.4K。對(duì)比鈍頭體結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)上下部分,可以發(fā)現(xiàn)迎風(fēng)面區(qū)域結(jié)構(gòu)溫度整體高于背風(fēng)面區(qū)域。圖17為對(duì)稱面內(nèi)鈍頭體結(jié)構(gòu)內(nèi)外壁面溫度分布曲線(內(nèi)壁面取近壁面參數(shù)),x坐標(biāo)為模型對(duì)稱軸(頂點(diǎn)為原點(diǎn))。從曲線可以看出對(duì)稱面內(nèi)結(jié)構(gòu)內(nèi)最高溫度并不位于原點(diǎn)位置,這與流場(chǎng)內(nèi)駐點(diǎn)
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]高超聲速進(jìn)氣道前緣流場(chǎng)-熱-結(jié)構(gòu)耦合分析[J]. 張勝濤,陳方,劉洪. 空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào). 2017(03)
[2]高超聲速飛行器流-熱-固耦合研究現(xiàn)狀與軟件開(kāi)發(fā)[J]. 桂業(yè)偉,劉磊,代光月,張立同. 航空學(xué)報(bào). 2017(07)
[3]高超聲速流場(chǎng)與結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)一體化計(jì)算方法[J]. 季衛(wèi)棟,王江峰,樊孝峰,趙法明. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2016(01)
[4]高超聲速飛行器表面溫度分布與氣動(dòng)熱耦合數(shù)值研究[J]. 董維中,高鐵鎖,丁明松,江濤,劉慶宗. 航空學(xué)報(bào). 2015(01)
[5]高超聲速熱化學(xué)非平衡鈍體繞流數(shù)值模擬[J]. 楊愷,原志超,朱強(qiáng)華,高效偉. 推進(jìn)技術(shù). 2014(12)
[6]高超聲速?gòu)?fù)雜氣動(dòng)問(wèn)題數(shù)值方法研究進(jìn)展[J]. 王江峰,伍貽兆,季衛(wèi)棟,樊孝峰,趙法明,呂偵軍. 航空學(xué)報(bào). 2015(01)
[7]高超聲速氣動(dòng)熱數(shù)值計(jì)算壁面網(wǎng)格準(zhǔn)則[J]. 張智超,高振勛,蔣崇文,李椿萱. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào). 2015(04)
[8]Ma5斜激波串動(dòng)態(tài)特性實(shí)驗(yàn)研究[J]. 田旭昂,王成鵬,程克明. 推進(jìn)技術(shù). 2014(08)
[9]類航天飛機(jī)前身結(jié)構(gòu)與高超聲速流場(chǎng)的耦合傳熱模擬分析[J]. 李鵬飛,吳頌平. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2010(08)
[10]鈍體高超聲速氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)熱傳遞耦合的數(shù)值計(jì)算[J]. 夏剛,劉新建,程文科,秦子增. 國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào). 2003(01)
博士論文
[1]高超聲速飛行器防熱壁板氣動(dòng)熱彈性耦合建模與分析[D]. 程興華.國(guó)防科學(xué)技術(shù)大學(xué) 2012
碩士論文
[1]高超聲速飛行器流熱固多物理場(chǎng)耦合計(jì)算研究[D]. 黃杰.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2013
本文編號(hào):3036391
【文章來(lái)源】:推進(jìn)技術(shù). 2019,40(01)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:11 頁(yè)
【部分圖文】:
給出了圓管表面壓強(qiáng)分布(歸一
第40卷第1期鈍體外形氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱一體化數(shù)值模擬41Fig.13ComputationalmodelandmeshesTable5ComparisonoftheheatfluxonstagnationpointItemqs/(kW/m2)Present22.55Exp.[6]215.8Error/%4.5圖14為初始時(shí)刻鈍頭體各截面歸一化熱流密度分布與實(shí)驗(yàn)值的對(duì)比,可以看出在各截面處本文的熱流計(jì)算分布結(jié)果與實(shí)驗(yàn)值[30]吻合較好,驗(yàn)證了氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)傳熱一體化計(jì)算方法的正確性,其中,0°,180°,90°的曲線分別位于鈍頭體上表面、下表面與側(cè)面。同時(shí)從圖中可以看出,迎風(fēng)面的熱流值遠(yuǎn)大于背風(fēng)面的熱流值。另外,上表面的曲線隨著x坐標(biāo)的增大而下降,而下表面的曲線則是先上升后下降,原因是來(lái)流攻角較大,駐點(diǎn)并不位于頭點(diǎn),而是位于鈍頭體頂部偏下的位置。Fig.14Comparisonsbetweenpredictedandexperimentalheatfluxdistribution圖15分別給出了穩(wěn)態(tài)時(shí)流場(chǎng)溫度與鈍頭體結(jié)構(gòu)內(nèi)溫度分布云圖。從溫度分布云圖可以看出,同樣由于攻角的存在,流場(chǎng)駐點(diǎn)高溫區(qū)并不是位于頭點(diǎn)(x坐標(biāo)最小的點(diǎn))處,而是位于頭點(diǎn)偏下位置,且與鈍頭體結(jié)構(gòu)內(nèi)高溫區(qū)位置一致,這與圖14中初始時(shí)刻表面熱流分布規(guī)律相同。Fig.15Steadycomputedresultsofbluntbody圖16所示為對(duì)稱面內(nèi)流場(chǎng)與鈍頭體結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)溫度分布云圖,可以看出流場(chǎng)溫度明顯高于結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)溫度,流場(chǎng)最高溫度達(dá)到1109.4K。對(duì)比鈍頭體結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)上下部分,可以發(fā)現(xiàn)迎風(fēng)面區(qū)域結(jié)構(gòu)溫度整體高于背風(fēng)面區(qū)域。圖17為對(duì)稱面內(nèi)鈍頭體結(jié)構(gòu)內(nèi)外壁面溫度分布曲線(內(nèi)壁面取近壁面參數(shù)),x坐標(biāo)為模型對(duì)稱軸(頂點(diǎn)為原點(diǎn))。從曲線可以看出對(duì)稱面內(nèi)結(jié)構(gòu)內(nèi)最高溫度并不位于原點(diǎn)位置,這與流場(chǎng)內(nèi)駐點(diǎn)
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
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[2]高超聲速飛行器流-熱-固耦合研究現(xiàn)狀與軟件開(kāi)發(fā)[J]. 桂業(yè)偉,劉磊,代光月,張立同. 航空學(xué)報(bào). 2017(07)
[3]高超聲速流場(chǎng)與結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)一體化計(jì)算方法[J]. 季衛(wèi)棟,王江峰,樊孝峰,趙法明. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2016(01)
[4]高超聲速飛行器表面溫度分布與氣動(dòng)熱耦合數(shù)值研究[J]. 董維中,高鐵鎖,丁明松,江濤,劉慶宗. 航空學(xué)報(bào). 2015(01)
[5]高超聲速熱化學(xué)非平衡鈍體繞流數(shù)值模擬[J]. 楊愷,原志超,朱強(qiáng)華,高效偉. 推進(jìn)技術(shù). 2014(12)
[6]高超聲速?gòu)?fù)雜氣動(dòng)問(wèn)題數(shù)值方法研究進(jìn)展[J]. 王江峰,伍貽兆,季衛(wèi)棟,樊孝峰,趙法明,呂偵軍. 航空學(xué)報(bào). 2015(01)
[7]高超聲速氣動(dòng)熱數(shù)值計(jì)算壁面網(wǎng)格準(zhǔn)則[J]. 張智超,高振勛,蔣崇文,李椿萱. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào). 2015(04)
[8]Ma5斜激波串動(dòng)態(tài)特性實(shí)驗(yàn)研究[J]. 田旭昂,王成鵬,程克明. 推進(jìn)技術(shù). 2014(08)
[9]類航天飛機(jī)前身結(jié)構(gòu)與高超聲速流場(chǎng)的耦合傳熱模擬分析[J]. 李鵬飛,吳頌平. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2010(08)
[10]鈍體高超聲速氣動(dòng)加熱與結(jié)構(gòu)熱傳遞耦合的數(shù)值計(jì)算[J]. 夏剛,劉新建,程文科,秦子增. 國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào). 2003(01)
博士論文
[1]高超聲速飛行器防熱壁板氣動(dòng)熱彈性耦合建模與分析[D]. 程興華.國(guó)防科學(xué)技術(shù)大學(xué) 2012
碩士論文
[1]高超聲速飛行器流熱固多物理場(chǎng)耦合計(jì)算研究[D]. 黃杰.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2013
本文編號(hào):3036391
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