陷落柱影響區(qū)軟巖巷道加固段長(zhǎng)度及其底鼓控制研究
發(fā)布時(shí)間:2020-02-14 04:32
【摘要】:我國(guó)很多煤礦巷道受到臨近陷落柱或地質(zhì)構(gòu)造影響.針對(duì)常村煤礦陷落柱附近-470南翼輔助運(yùn)輸巷底鼓嚴(yán)重的問(wèn)題,根據(jù)彈塑性理論和Hoek-Brown準(zhǔn)則,建立了陷落柱周?chē)苄云茐膮^(qū)力學(xué)模型,推導(dǎo)出陷落柱影響區(qū)巷道加固段長(zhǎng)度計(jì)算公式.基于X射線衍射實(shí)驗(yàn)和朗肯土壓力理論分析了陷落柱區(qū)巷道底鼓機(jī)理,提出了"適當(dāng)加密錨桿+大直徑高強(qiáng)錨索+鋼筋網(wǎng)噴層+滯后高壓注漿"的錨網(wǎng)噴注綜合控制方案,并對(duì)其支護(hù)機(jī)理進(jìn)行分析.工程實(shí)踐表明,加固段長(zhǎng)度的理論計(jì)算誤差約為9.3%,巷道加強(qiáng)支護(hù)后底鼓量比原方案大約減小了70%~75%,實(shí)現(xiàn)了陷落柱影響區(qū)大斷面膨脹性軟巖巷道底鼓的有效控制.
【圖文】:
第1期左建平等:陷落柱影響區(qū)軟巖巷道加固段長(zhǎng)度及其底鼓控制研究tionsoftrockroadwayinfluencedbycollapsecolumncanbeeffectivelycontrolled.Keywords:collapsecolumns;expansivesoftrock;floorheave;X-Raydiffraction;Hoek-Browncriterion;thereinforcedsupportinglength巖溶陷落柱在我國(guó)華北礦區(qū)普遍發(fā)育,其周?chē)鷳?yīng)力環(huán)境復(fù)雜,導(dǎo)致煤巖體力學(xué)性質(zhì)惡化,形成塑性破壞區(qū)[1-2].由于陷落柱孤立存在、隱蔽性強(qiáng)、空間形態(tài)不規(guī)則,且受礦井早期地質(zhì)資料的局限,掘巷過(guò)程中穿過(guò)陷落柱周?chē)茐膮^(qū)時(shí)常發(fā)生,此時(shí)巷道圍巖變形量大、底鼓嚴(yán)重、支護(hù)困難,尤其是在大斷面巷道顯得更為突出,這嚴(yán)重阻礙了煤礦安全高效生產(chǎn)[3-4].近年來(lái),我國(guó)學(xué)者在陷落柱塑性破壞區(qū)范圍、導(dǎo)突水機(jī)理以及軟巖巷道底鼓控制等方面進(jìn)行了較為深入的研究,并取得了一定的研究成果.其中,文獻(xiàn)[2]建立了陷落柱圍巖應(yīng)力“厚筒壁四區(qū)”模型,計(jì)算出陷落柱塑性區(qū)范圍;文獻(xiàn)[5]運(yùn)用復(fù)變函數(shù)和彈塑性力學(xué),推導(dǎo)出橢圓形截面陷落柱突水模式臨界判據(jù);文獻(xiàn)[6]運(yùn)用薄板理論和極限平衡法得出了溶洞頂板分離體塌陷的判據(jù);文獻(xiàn)[7]推導(dǎo)出陷落柱孔隙率演化方程,得到陷落柱內(nèi)孔隙率與滲流速度分布規(guī)律;文獻(xiàn)[8]分析了擠壓流動(dòng)性、撓曲褶皺性、剪切錯(cuò)動(dòng)性、遇水膨脹性4種類型底鼓機(jī)理及其影響因素;文獻(xiàn)[9]對(duì)破碎軟巖巷道提出了“高強(qiáng)錨桿密集支護(hù)、新型噴層結(jié)
的關(guān)鍵.2.1陷落柱影響區(qū)巷道加固段長(zhǎng)度力學(xué)模型由于常村煤礦陷落柱KX56近似呈圓形,陷落角75°~80°,為能夠計(jì)算出其解析精確解,使復(fù)雜問(wèn)題簡(jiǎn)單化,故將陷落柱看作一個(gè)僅受自重的圓柱體,則在距陷落柱頂Δh位置的應(yīng)力為σr=σθ=λγΔh,σz=γΔh,(1)式中:σr,σθ,σz分別為徑向、切向、垂直應(yīng)力,MPa;γ為巖石容重,kN/m3;λ為側(cè)壓系數(shù).取陷落柱任意水平截面,這樣轉(zhuǎn)化為平面應(yīng)變問(wèn)題,,如圖2所示.圖2陷落柱塑性區(qū)半徑力學(xué)模型Fig.2Mechanicalmodelofcollapsecolumnplasticzoneradius假設(shè)水平方向應(yīng)力相等,由Hoek-Brown準(zhǔn)則知,徑向應(yīng)力σr和切向應(yīng)力σθ滿足平衡方程[12]σθ-σr=mσrσc+sσ2i幔悖ǎ玻洇遙潁洌潁姚齲遙潁潁劍埃ǎ常┝⑹劍ǎ玻,(3)解得b潁劍恙遙悖ǎ歟睿潁茫保玻矗螃遙悖恚ǎ矗┦街校海砦沂磧渤潭齲唬笪沂暾潭齲滬遙鬮ブ崢寡骨慷齲停校幔囈縑跫海潁劍潁,b潁濺甩忙ぃ瑁朧劍ǎ玻,(4)垫V斷頡⑶邢蠐αΦ謀澩鍤濺遙潁劍保矗恙遙悖歟睿潁潁ǎ埃玻保玻恙遙悖歟睿潁潁唉危甩忙ぃ,((dān)│姚齲劍保矗恙遙悖歟睿潁潁ǎ埃玻保玻恙遙悖歟睿潁潁唉危甩忙ぃ瑁恙遙悖保
本文編號(hào):2579378
【圖文】:
第1期左建平等:陷落柱影響區(qū)軟巖巷道加固段長(zhǎng)度及其底鼓控制研究tionsoftrockroadwayinfluencedbycollapsecolumncanbeeffectivelycontrolled.Keywords:collapsecolumns;expansivesoftrock;floorheave;X-Raydiffraction;Hoek-Browncriterion;thereinforcedsupportinglength巖溶陷落柱在我國(guó)華北礦區(qū)普遍發(fā)育,其周?chē)鷳?yīng)力環(huán)境復(fù)雜,導(dǎo)致煤巖體力學(xué)性質(zhì)惡化,形成塑性破壞區(qū)[1-2].由于陷落柱孤立存在、隱蔽性強(qiáng)、空間形態(tài)不規(guī)則,且受礦井早期地質(zhì)資料的局限,掘巷過(guò)程中穿過(guò)陷落柱周?chē)茐膮^(qū)時(shí)常發(fā)生,此時(shí)巷道圍巖變形量大、底鼓嚴(yán)重、支護(hù)困難,尤其是在大斷面巷道顯得更為突出,這嚴(yán)重阻礙了煤礦安全高效生產(chǎn)[3-4].近年來(lái),我國(guó)學(xué)者在陷落柱塑性破壞區(qū)范圍、導(dǎo)突水機(jī)理以及軟巖巷道底鼓控制等方面進(jìn)行了較為深入的研究,并取得了一定的研究成果.其中,文獻(xiàn)[2]建立了陷落柱圍巖應(yīng)力“厚筒壁四區(qū)”模型,計(jì)算出陷落柱塑性區(qū)范圍;文獻(xiàn)[5]運(yùn)用復(fù)變函數(shù)和彈塑性力學(xué),推導(dǎo)出橢圓形截面陷落柱突水模式臨界判據(jù);文獻(xiàn)[6]運(yùn)用薄板理論和極限平衡法得出了溶洞頂板分離體塌陷的判據(jù);文獻(xiàn)[7]推導(dǎo)出陷落柱孔隙率演化方程,得到陷落柱內(nèi)孔隙率與滲流速度分布規(guī)律;文獻(xiàn)[8]分析了擠壓流動(dòng)性、撓曲褶皺性、剪切錯(cuò)動(dòng)性、遇水膨脹性4種類型底鼓機(jī)理及其影響因素;文獻(xiàn)[9]對(duì)破碎軟巖巷道提出了“高強(qiáng)錨桿密集支護(hù)、新型噴層結(jié)
的關(guān)鍵.2.1陷落柱影響區(qū)巷道加固段長(zhǎng)度力學(xué)模型由于常村煤礦陷落柱KX56近似呈圓形,陷落角75°~80°,為能夠計(jì)算出其解析精確解,使復(fù)雜問(wèn)題簡(jiǎn)單化,故將陷落柱看作一個(gè)僅受自重的圓柱體,則在距陷落柱頂Δh位置的應(yīng)力為σr=σθ=λγΔh,σz=γΔh,(1)式中:σr,σθ,σz分別為徑向、切向、垂直應(yīng)力,MPa;γ為巖石容重,kN/m3;λ為側(cè)壓系數(shù).取陷落柱任意水平截面,這樣轉(zhuǎn)化為平面應(yīng)變問(wèn)題,,如圖2所示.圖2陷落柱塑性區(qū)半徑力學(xué)模型Fig.2Mechanicalmodelofcollapsecolumnplasticzoneradius假設(shè)水平方向應(yīng)力相等,由Hoek-Brown準(zhǔn)則知,徑向應(yīng)力σr和切向應(yīng)力σθ滿足平衡方程[12]σθ-σr=mσrσc+sσ2i幔悖ǎ玻洇遙潁洌潁姚齲遙潁潁劍埃ǎ常┝⑹劍ǎ玻,(3)解得b潁劍恙遙悖ǎ歟睿潁茫保玻矗螃遙悖恚ǎ矗┦街校海砦沂磧渤潭齲唬笪沂暾潭齲滬遙鬮ブ崢寡骨慷齲停校幔囈縑跫海潁劍潁,b潁濺甩忙ぃ瑁朧劍ǎ玻,(4)垫V斷頡⑶邢蠐αΦ謀澩鍤濺遙潁劍保矗恙遙悖歟睿潁潁ǎ埃玻保玻恙遙悖歟睿潁潁唉危甩忙ぃ,((dān)│姚齲劍保矗恙遙悖歟睿潁潁ǎ埃玻保玻恙遙悖歟睿潁潁唉危甩忙ぃ瑁恙遙悖保
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