轉(zhuǎn)向油泵定子是傳動系統(tǒng)的重要零件。由于轉(zhuǎn)向油泵定子的內(nèi)部形狀復雜，零件壁厚分布不均，金屬流動規(guī)律難于掌握，目前人們對這種非均勻壁厚鍛件的溫擠壓成形工藝研究幾乎沒有，其成形工藝及生產(chǎn)用模具結(jié)構(gòu)并未達到最優(yōu)化。 本論文采用先進的數(shù)值分析方法——有限元法，結(jié)合金屬在溫擠壓成形過程的具體特點，詳細論述了三維問題的剛粘塑性有限元法，介紹了金屬塑性成形過程的分析方法，以及剛-粘塑性有限元法的基本理論，建立了剛-粘塑性模形，推導了基于Lagrange乘子法和過應力模形的剛粘塑性有限元列式，并對轉(zhuǎn)向油泵定子的成形工藝過程進行了研究分析。 本課題根據(jù)上述理論，利用有限元數(shù)值模擬仿真軟件DEFORM-3D，對轉(zhuǎn)向油泵定子溫擠成形工藝過程進行模擬仿真分析，優(yōu)化了油泵定子的成形工藝及模具參數(shù)。論文具體分析研究了不同成形工藝過程中金屬流動的特點，并對不同凸模行程下溫擠成形過程中的金屬流動特點、坯料連皮厚度（底部高度）與溫擠壓成形工藝中的軸向界限尺寸的差值對金屬變形階段的影響進行了分析，獲得了坯料在不同凸模行程下的等效應變場、速度場等場變量及凸模行程-載荷曲線，同時對油泵定子成形過程的影響因素等進行了... 

【文章來源】：重慶大學重慶市 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：60 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

轉(zhuǎn)向油泵定子的零件圖及三維實體圖

少試模時間及費用，首先采用析，確定出制件大致的初始坯進行實驗驗證，尋求出坯料在提供參考。泵定子的下料尺寸為①38X45式)在此不闡述�，F(xiàn)主要論述分析〔，，1’·’4·’5，‘5·‘6，5，·54，59，6習形狀尺寸為。38X45llnn。

點為10727個，單元數(shù)為48619個。c.摩擦因子m=0.2。d.坯料與模具位置關(guān)系在初始狀態(tài)的截面圖如圖5.3.1所示。e，迭代過程的控制參數(shù):上模每走一步的迭代步長為0.2功m。f壓力機的工作速度為ZOOlxlxl/s。圖53.1初Fig.5.3.l.Reabill成9.坯料的加熱溫度為850℃。2)模擬結(jié)果分析圖5，3，2為上模壓下14llnn時坯料沿直徑方向截

【參考文獻】：
期刊論文
[1]摩擦對收口的影響研究[J]. 周杰,尹紅靈,伍馭美,李先祿.  鍛壓技術(shù). 2001(01)
[2]金屬成型過程中摩擦的分析[J]. 許光明.  有色礦冶. 2000(05)
[3]金屬體積成形預成形設計的現(xiàn)狀及發(fā)展[J]. 趙新海,趙國群,王廣春.  塑性工程學報. 2000(03)
[4]塑性成形有限元模擬六面體網(wǎng)格劃分和再劃分技術(shù)[J]. 張向,陳軍,阮雪榆.  模具技術(shù). 2000(05)
[5]基于FEM的預成形最優(yōu)化方法及其應用[J]. 張麥倉,羅子健,曾凡昌.  鍛壓技術(shù). 2000(04)
[6]體積成形的三維有限變形彈塑性有限元法的研究[J]. 王紀武,劉莊,王本一.  塑性工程學報. 2000(01)
[7]鍛造過程中變形均勻性控制及模具優(yōu)化設計[J]. 趙新海,馬新武,鄭毅,趙國群.  材料科學與工藝. 1999(S1)
[8]映射法在三維六面體有限元網(wǎng)格生成中的應用[J]. 楊偉軍,包忠詡,扶名福,柳和生.  南昌大學學報(工科版). 1999(04)
[9]鍛造過程的優(yōu)化目標建模[J]. 羅仁平,彭穎紅,張永清.  機械科學與技術(shù). 1999(06)
[10]金屬體積成形三維數(shù)值仿真的研究進展[J]. 左旭,衛(wèi)原平,陳軍,阮雪榆.  力學進展. 1999(04)



本文編號：3450010