采用攪拌摩擦焊方法對(duì)3 mm厚7050-T7451鋁合金進(jìn)行焊接,為改善接頭應(yīng)力腐蝕敏感性,焊后進(jìn)行121℃×5 h+163℃×27 h雙級(jí)時(shí)效處理.通過(guò)對(duì)微觀組織、顯微硬度以及應(yīng)力腐蝕敏感性的分析,研究雙級(jí)時(shí)效對(duì)焊接接頭性能的影響.結(jié)果表明,雙級(jí)時(shí)效后晶粒發(fā)生粗化,晶界內(nèi)析出相和周邊無(wú)沉淀析出帶(PFZ)變寬,導(dǎo)致在熱影響區(qū)和熱力影響區(qū)出現(xiàn)大量不連續(xù)晶界;接頭熱影響區(qū)的顯微硬度有所下降,但范圍明顯變窄,接頭組織的均一性得到改善;時(shí)效處理后的接頭在進(jìn)行應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)60天后仍未發(fā)生斷裂,而未經(jīng)時(shí)效處理的接頭在1天內(nèi)全部發(fā)生斷裂,說(shuō)明雙級(jí)時(shí)效有效降低了焊接接頭的應(yīng)力腐蝕敏感性.

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【部分圖文】：

圖1四點(diǎn)彎曲試樣裝配圖

垂直于焊接方向切取試樣用于金相組織觀察、顯微硬度及應(yīng)力腐蝕試驗(yàn).金相試樣經(jīng)過(guò)打磨、拋光后，使用金相腐蝕液腐蝕，利用NikonECLIPSEMA200型光學(xué)顯微鏡觀察雙級(jí)時(shí)效前后接頭的微觀組織.在拋光后的接頭橫截面中間位置(距離上表面1.5mm)，使用AMH-6L型維氏硬度計(jì)....

圖2AA7050焊接接頭時(shí)效處理前后組織形貌

雙級(jí)時(shí)效后，F(xiàn)SW接頭不同微區(qū)的晶粒發(fā)生一定程度長(zhǎng)大，組織較為粗大.晶界結(jié)構(gòu)變化明顯且各區(qū)差異較大，如圖2b所示，焊核區(qū)晶界發(fā)生了明顯的粗化現(xiàn)象.這是由于時(shí)效過(guò)程中晶界內(nèi)的析出相長(zhǎng)大粗化，導(dǎo)致晶界變寬.但焊核區(qū)晶界內(nèi)的析出相分布均勻，粗化現(xiàn)象并未導(dǎo)致原有晶界結(jié)構(gòu)的破壞.從圖2d可....

圖3時(shí)效處理前后晶界結(jié)構(gòu)模型圖

圖2AA7050焊接接頭時(shí)效處理前后組織形貌圖4時(shí)效處理前后焊接接頭硬度分布

圖4時(shí)效處理前后焊接接頭硬度分布

圖3時(shí)效處理前后晶界結(jié)構(gòu)模型圖2.2顯微硬度

本文編號(hào)：3983045