發(fā)布時(shí)間：2022-01-01 20:08

　　對(duì)Q345R/304復(fù)合板對(duì)接接頭的組織及性能進(jìn)行了系統(tǒng)的試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,復(fù)層側(cè)焊縫區(qū)組織為細(xì)小的奧氏體+少量的鐵素體組織,復(fù)合板對(duì)接接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到531 MPa,沖擊吸收功為118 J,硬度大小及分布也滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求�？梢�(jiàn),本試驗(yàn)所采用的焊接材料和工藝可獲得性能良好的復(fù)合板對(duì)接接頭。 

【文章來(lái)源】：熱加工工藝. 2015,44(23)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：3 頁(yè)

【部分圖文】：

復(fù)合板焊接坡口Fig.1Weldinggrooveofcompositeplate表1焊接材料的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)

＃??醫(yī)掀淥??蚓ЯＯ感：?縫側(cè)奧氏體柱狀晶粒區(qū)域大約有140μm。焊縫金屬的奧氏體組織是依附在半熔化的不銹鋼復(fù)層表面開(kāi)始結(jié)晶的，由于焊接過(guò)程采取了多層多道焊，可以看出外層焊縫會(huì)熔化內(nèi)層焊縫并在表面開(kāi)始結(jié)晶，形成了柱狀晶粒，內(nèi)層焊縫也因此被細(xì)化。2.2焊接接頭的力學(xué)性能拉伸試驗(yàn)在常溫下使用萬(wàn)能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)依據(jù)相關(guān)要求進(jìn)行。對(duì)復(fù)合板和焊接接頭均采用5mm/min速度進(jìn)行拉伸。拉伸試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。試樣的屈服強(qiáng)度達(dá)到了511MPa，抗拉強(qiáng)度達(dá)到了531MPa，最終的斷裂位置位于母材區(qū)域，從而可以判斷出焊圖2Q345R/304不銹鋼復(fù)合板焊接接頭金相組織Fig.2MicrostructureofQ345R/304compositeplateweldingjoints斷后伸長(zhǎng)率(%)斷面收縮率(%)屈服強(qiáng)度/MPa抗拉強(qiáng)度/MPa17.1465.58511531表2拉伸試驗(yàn)結(jié)果Tab.2Resultsoftensiletest235

409L和410L鐵素體不銹鋼焊接接頭力學(xué)和腐蝕性能對(duì)比[J]．焊接，2008(8)：53-56．[11]李德元，婁建新，王曉宇．不銹鋼與耐熱鋼焊接過(guò)渡區(qū)的碳遷移現(xiàn)象分析[J]．沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2012，34(5)：491-495．[12]黃文長(zhǎng)，潘春旭，付強(qiáng)珠．珠光體-奧氏體異種鋼焊接接頭中碳遷移的跟蹤觀測(cè)[J]．機(jī)械工程材料，2006，30(4)：17-19．[13]史春元，李小剛，于啟湛．異種鋼焊接接頭加熱后碳遷移區(qū)力學(xué)性能的變化規(guī)律[J]．焊接學(xué)報(bào)，2000，21(3)：59-61．焊縫復(fù)層測(cè)試直線焊縫基層測(cè)試直線(a)硬度測(cè)試位置示意圖焊接界面復(fù)層圖3Q345R/304不銹鋼復(fù)合板焊接接頭的硬度曲線Fig.3ThehardnesscurvesofQ345R/304compositeplateweldingjoints基層400350300250200150100-12000-8000-4000040008000測(cè)試位置/μm硬度H(V)(b)復(fù)合板接頭的硬度曲線236

【參考文獻(xiàn)】：
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博士論文
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