發(fā)布時(shí)間：2021-10-25 08:01

　　超硬磨料砂輪的電火花修整受到極間放電間隙的限制,采用傳統(tǒng)的放電介質(zhì)條件難以達(dá)到粗粒度砂輪的修整要求。為此,結(jié)合混粉放電加工機(jī)理,提出混粉介質(zhì)中的電火花修整方法,進(jìn)行壓縮空氣、去離子水霧和混粉去離子水霧3種介質(zhì)及不同放電參數(shù)下的放電間隙對(duì)比試驗(yàn)研究,并開(kāi)展金剛石砂輪修整和工件磨削試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明:混粉介質(zhì)電火花修整的放電間隙最大,能提高粗粒度青銅結(jié)合劑金剛石砂輪的修整效率,同時(shí)優(yōu)化砂輪修整后的表面形貌、磨粒突出狀況和磨削性能。在開(kāi)路電壓為90 V、峰值電流為13.33 A及占空比為50%的最佳放電參數(shù)下,混粉介質(zhì)的電火花修整效率與前2種介質(zhì)相比可提高28.2%～50.0%;且加入的SiO₂粉末使砂輪表面的Si元素分布更均勻、含量更高,進(jìn)而提高其耐磨性。 

【文章來(lái)源】：金剛石與磨料磨具工程. 2020,40(05)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

間隙測(cè)量試驗(yàn)平臺(tái)

為了比較不同介質(zhì)下砂輪的修整效果,采用與表1中相同的3組放電介質(zhì),并控制放電介質(zhì)因素為單一變量進(jìn)行粗粒度砂輪修整試驗(yàn)。此試驗(yàn)采用表1中試驗(yàn)得到的最佳放電參數(shù),即占空比為50%、開(kāi)路電壓為90 V且峰值電流為13.33 A。砂輪修整試驗(yàn)平臺(tái)如圖2所示,待修整砂輪為150.00 mm×10.00 mm×7.00 mm×31.75 mm(外徑×厚度×磨料層厚度×內(nèi)徑)的青銅結(jié)合劑金剛石砂輪,其金剛石磨粒粒度代號(hào)為70/80,磨粒濃度為100%。在砂輪修整試驗(yàn)中,砂輪和銅鋅合金工具電極分別連接脈沖電源正極和負(fù)極,磨床主軸帶動(dòng)砂輪旋轉(zhuǎn),工作臺(tái)帶動(dòng)工具電極橫向往復(fù)運(yùn)動(dòng)以實(shí)現(xiàn)砂輪的電火花修整。砂輪修整及工件磨削試驗(yàn)條件如表2所示。表2 砂輪修整及磨削試驗(yàn)條件Tab. 2 Conditions of wheel dressing and grinding experiment 參數(shù) 取值及條件 砂輪修整轉(zhuǎn)速 ng / (r/min) 360 砂輪磨削線速度 vg / (m/s) 20 電極橫向進(jìn)給速度 ve /(mm/min) 60 工件橫向進(jìn)給速度vw / (mm/min) 150 工件材料 YG8硬質(zhì)合金 工件尺寸 20 mm×30 mm×50 mm 磨削深度ap / μm 100

在表1中的開(kāi)路電壓為90 V、峰值電流為13.33 A時(shí),不同占空比下放電間隙與放電介質(zhì)的關(guān)系如圖3所示。在圖3中:在占空比為10%時(shí),1#、2#和3#介質(zhì)中的放電間隙分別為6.0 μm、21.0 μm和38.0 μm;在占空比為40%和70%時(shí),3種介質(zhì)下的放電間隙進(jìn)一步增大,其中3#介質(zhì)中的增幅最大,達(dá)到了8.7 μm和4.6 μm,且其放電間隙顯著大于1#、2#介質(zhì)中的放電間隙。與此同時(shí),當(dāng)開(kāi)路電壓與峰值電流采取表1中的其他組合時(shí),也存在相似的規(guī)律。這表明介質(zhì)種類對(duì)放電間隙影響顯著,而只有采用混粉霧狀介質(zhì)能得到始終大于30.0 μm的放電間隙,并與粗粒度砂輪的磨粒粒徑更為匹配。2.1.2 放電參數(shù)對(duì)放電間隙的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
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碩士論文
[1]超硬砂輪電火花成型修整精度的研究[D]. 李建平.西安工業(yè)大學(xué) 2018
[2]碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料混粉電火花加工工藝研究[D]. 陳奎.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2012



本文編號(hào)：3456982