分析了不同的冷彎曲工藝的冷軋無取向硅鋼（%:0.003C,0.80Si,0.28Mn,0.015P,0.003S,0.24Als）經750℃2 h去應力退火后的組織和性能。結果表明,再結晶晶粒彎曲變形后,去應力退火過程表面晶粒的長大使鋼板中的不利{111}面織構明顯減弱,{111}<1 12>織構組分也不再突出;還出現(xiàn)了一定量有利的Goss（{110}<001>）織構。該彎曲20次工藝既能改善沖壓性能,又提高去應力退火后電磁性能。 

【文章來源】：特殊鋼. 2020,41(05)北大核心

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

圖１彎曲裝置示意圖??Ｆｉｇ．?１?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ｂｅｎｄｉｎｇ?ｄｅｖｉｃｅ??

ｓｓ??工藝編號??Ｒｍ／ＭＰａ??尺?Ｐ〇．２’ＭＰａ??Ｖ八??４５０／％??０＃??３９７??２６７??０．６７??４１．５??１＃??４１５??３２６??０．７９??３９．８??２＃??４０８??３２８??０．８０??３７．４??３＃??４０２??３１５??０．７８??３８．３??４＃??４１０??３３０??０．８０??３８．５??５＃??４１５??３３５??０．８１??３９．２??６＃??４２１??３４５??０．８２??３７．４??冷變形試樣經去應力退火后的金相組織如圖２??所示，圖片為鋼板全厚度照片，上下為鋼板兩個表??面。未冷彎的〇＃樣與其它試樣厚度未觀察到變化，??說明冷彎對鋼板厚度沒有影響。未作彎曲變形處理??的〇＃試樣在模擬退火處理后沒有發(fā)生明顯變化，退??火后仍為尺寸較小的等軸晶粒。??經彎曲變形后再退火處理各試樣中的晶粒組織??在厚度方向不均勻。如４＃試樣中不同部位所觀察??到的組織有全部細等軸晶區(qū)、粗大晶粒和細等軸晶??�；旌蠀^(qū)、及以粗大晶粒為主的區(qū)域。晶粒組織的??不均勻性應該與彎曲變形處理時變形區(qū)域的不均勻??分布有關。??當彎曲變形次數(shù)較少的３＃試樣，退火處理后發(fā)??現(xiàn)少量粗大晶粒組織，沒有長大的晶粒尺寸與原始??組織（〇＃試樣）沒有明顯變化，原始平均晶粒尺寸為??２８?ｐｍ，退火過程中未發(fā)生明顯的組織變化，因而織??構也基本與未彎曲變形的試樣一致。當彎曲次數(shù)達??到１０次的１＃試樣，退火后出現(xiàn)了大量的大尺寸晶粒??（平均晶粒尺寸約為１５０?ｐｍ），但仍有少量原始小??晶粒組織。當彎曲變形次數(shù)超過２０次時，彎曲變形??再退火處理的部分試樣中出現(xiàn)了粗大再結晶晶粒組??

【參考文獻】：
期刊論文
[1]成分及熱處理工藝對無取向硅鋼沖片鉚接質量的影響[J]. 張玉剛,孫建寶,林媛,張文康,董愛鋒.  金屬熱處理. 2019(08)
[2]工藝參數(shù)對冷軋無取向硅鋼再結晶織構的影響[J]. 張智義,毛衛(wèi)民,高振宇,陳春梅,李亞東.  材料熱處理學報. 2010(06)



本文編號：3453504