制備了半固態(tài)流變成形AZ91D汽車輪胎主動安全裝置零件,通過疲勞試驗、25 000km路試試驗和乘用車突然放氣繼續(xù)行駛50km路試試驗,研究了劇烈滾動摩擦對半固態(tài)流變成形AZ91D汽車零件的影響。結(jié)果表明,劇烈滾動摩擦產(chǎn)生的熱量,引起半固態(tài)流變成形AZ91D汽車零件溫度劇升而塑性增大,是半固態(tài)流變成形AZ91D汽車零件的裂紋尖端發(fā)生累積塑性應(yīng)變和蔭生孔洞的重要因素;瞬斷區(qū)有的α-Mg相被撕裂為直徑約110nm的細長條或31nm薄片;可引起半固態(tài)流變成形AZ91D汽車零件表層局部共晶組織的β-Mg₁₇Al₁₂先發(fā)生重熔,熔體沿斷口長裂紋發(fā)生流動,相鄰α-Mg相之間因共晶組織含量降低而呈700～2 700nm縫隙。經(jīng)過乘用車突然放氣繼續(xù)行駛36km路試試驗的失效零件試樣,最大硬度值下降了9.6%,且最大硬度值發(fā)生位置向零件內(nèi)移動約1.0mm,劇烈滾動摩擦產(chǎn)生的熱量引起試樣零件表層金相組織變化及高溫退火是其重要因素。 

【文章來源】：特種鑄造及有色合金. 2020,40(10)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

汽車輪胎主動安全裝置零件

室溫條件，選取一件無路試試樣零件，在其較厚部位進行切割取材、制樣，見圖2。疲勞試驗試樣表面粗糙度Ra約為6.3"m，尺寸為38mm×7mm×7mm。在INSTRON 8872疲勞試驗機上進行載荷為0.2～2kN、頻率為16Hz的疲勞試驗，頻率與乘用車突然放氣繼續(xù)行駛50km路試的車輪運行頻率相近，并對疲勞試驗后的試樣進行SEM觀察。1.2.3 25 000km路試

無路試的試樣零件，其硬度值見圖3�？梢钥闯�，硬度（HV）從表及里從100.8逐漸減少至77.5；距表面的距離大于4.10mm，其硬度值變化較小。2.1.2 疲勞試驗的斷口形貌

【參考文獻】：
期刊論文
[1]維氏硬度檢測的誤差影響因素分析[J]. 劉振明,肖金城,林滔.  中國檢驗檢測. 2020(01)
[2]半固態(tài)流變成形AZ91D鎂合金汽車零件裂紋尖端特征[J]. 林紹義.  特種鑄造及有色合金. 2019(11)
[3]半固態(tài)流變成形AZ91D汽車零件裂紋萌生和擴展[J]. 林紹義.  特種鑄造及有色合金. 2019(08)
[4]鎂合金半固態(tài)研究進展[J]. 潘帥,李強,于寶義,鄭黎.  稀有金屬材料與工程. 2019(07)
[5]鎂合金塑性機制研究綜述[J]. 范海冬.  固體力學學報. 2019(04)
[6]AZ91D鎂合金屑制備半固態(tài)坯料的均勻性及組織演變[J]. 丁佳偉,許紅雨,王鑫,蘭文仲,吉澤升,杉山澄雄.  特種鑄造及有色合金. 2017(01)
[7]鎂合金AZ91D半固態(tài)漿料暫態(tài)流變行為理論初探[J]. 李亮,鄭冕.  遼寧工業(yè)大學學報(自然科學版). 2016(06)
[8]一種輪胎主動安全裝置的EBD制動控制分析[J]. 戴廣平.  中國科技信息. 2013(15)
[9]汽車安全技術(shù)的研究現(xiàn)狀和展望[J]. 宋健,王偉瑋,李亮,于良耀.  汽車安全與節(jié)能學報. 2010(02)
[10]攪拌工藝參數(shù)對半固態(tài)AZ91鎂合金晶粒密度的影響[J]. 黃國杰,謝水生,程磊,江運喜.  稀有金屬. 2007(05)

碩士論文
[1]流變擠壓鑄造Mg-Al合金的組織、性能及熱力學計算[D]. 于新新.南昌大學 2017
[2]AZ80鎂合金負重輪疲勞性能研究[D]. 王雪麗.中北大學 2017



本文編號：3345250