在變形溫度1100℃,變形量30%的條件下進(jìn)行平面應(yīng)變壓縮,并對(duì)壓縮后的06Cr19Ni9NbN鋼進(jìn)行微觀組織觀察及力學(xué)性能測(cè)試。將壓縮后試樣進(jìn)行1050℃保溫2 h的固溶處理,觀察固溶處理后試樣微觀組織及力學(xué)性能的變化。結(jié)果表明:熱壓縮過(guò)程中,變形量越大的區(qū)域發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的程度越高,晶粒尺寸越小,組織越均勻。固溶處理后,細(xì)小的再結(jié)晶晶粒逐漸長(zhǎng)大,組織變得較為均勻,晶粒尺寸增加到100μm后逐漸趨于穩(wěn)定。固溶處理對(duì)該鋼的伸長(zhǎng)率影響不大,但固溶處理后其屈服強(qiáng)度降低約20 MPa。 

【文章來(lái)源】：金屬熱處理. 2020,45(11)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

壓縮試驗(yàn)前(a)、后(b)的試樣示意圖及性能檢測(cè)取樣位置

圖2(d～f)是固溶處理后試樣不同位置的顯微組織，從圖2(d)中可看出，經(jīng)過(guò)固溶處理后，試樣心部產(chǎn)生的再結(jié)晶小晶粒開(kāi)始長(zhǎng)大，平均晶粒尺寸達(dá)到101μm。圖2(e)是變形不均勻的區(qū)域固溶后的組織，與圖2(b)對(duì)比可知，變形后不均勻的組織變的均勻，這是由于該區(qū)域變形不均勻?qū)е庐a(chǎn)生部分動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，產(chǎn)生的細(xì)小動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒和原始粗大晶粒交織在一起，經(jīng)過(guò)固溶處理后小的再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大，使得組織變得均勻，平均晶粒尺寸為104μm。圖2(f)是試樣邊部固溶處理后的組織，由于該位置沒(méi)有壓縮，所以晶粒尺寸基本不變，尺寸為112μm。由上述分析可知，固溶處理后動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的細(xì)小晶粒逐漸長(zhǎng)大，晶粒尺寸增加，可消除變形后組織不均勻現(xiàn)象。

圖3是壓縮后試樣固溶處理前后伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度的變化曲線。由圖3(a)可知，心部位置伸長(zhǎng)率最高，固溶處理前伸長(zhǎng)率為52.69%，固溶處理后為53.07%，伸長(zhǎng)率有所增加，但增加不大。隨著心部到邊部位置過(guò)渡試樣的伸長(zhǎng)率逐漸降低，位置2的伸長(zhǎng)率為48%，位置3的伸長(zhǎng)率為46%，固溶處理前后幾乎沒(méi)有變化。圖3(b)是固溶處理前后試樣屈服強(qiáng)度的變化，可知隨著心部到邊部位置過(guò)渡屈服強(qiáng)度逐漸降低，且固溶處理后由于晶粒尺寸的增加使得屈服強(qiáng)度降低，心部位置固溶處理前后屈服強(qiáng)度分別是323 MPa和304 MPa，降低了20 MPa左右，同樣的，位置2和位置3固溶后屈服強(qiáng)度也降低了20 MPa左右。由上述分析可知，固溶處理對(duì)該鋼的伸長(zhǎng)率影響不大，但會(huì)導(dǎo)致其屈服強(qiáng)度有所降低。圖4(a～c)是經(jīng)1100℃，30%變形量壓縮后，進(jìn)行拉伸后試樣不同位置的斷口形貌，可看出3個(gè)位置都屬于韌性斷裂，都出現(xiàn)了韌窩，但心部位置韌窩數(shù)量較多，分布也較均勻，因此伸長(zhǎng)率較高，這與圖3(a)中伸長(zhǎng)率變化規(guī)律相一致。圖4(d～f)是固溶處理后試樣進(jìn)行拉伸測(cè)試的斷口形貌，與圖4(a～c)中的斷口形貌對(duì)比分析可知，固溶處理后斷口形貌變化不大，也都屬于韌性斷裂。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]不同固溶溫度對(duì)雙相不銹鋼σ相析出及沖擊韌性的影響[J]. 賓遠(yuǎn)紅,李培芬,李志錚,范兆永.  材料熱處理學(xué)報(bào). 2013(08)
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本文編號(hào)：3261445