薄帶連鑄因瓦合金的組織、織構(gòu)及力學性能研究
發(fā)布時間:2021-04-13 20:24
將薄帶連鑄技術(shù)引入因瓦合金的制備流程,利用金相顯微鏡、XRD、EBSD、微觀硬度計、拉伸實驗機等設(shè)備,圍繞薄帶連鑄因瓦合金的組織織構(gòu)演化及力學性能開展研究.結(jié)果表明:在鋼液過熱度較高的條件下,因瓦合金凝固組織以粗大的柱狀奧氏體晶粒為主,織構(gòu)為強烈的λ纖維織構(gòu)(<100>//ND).冷軋過程中形成大量的變形亞結(jié)構(gòu),使硬度(HV)由鑄態(tài)的165提高至230~240,冷軋織構(gòu)以典型的銅型織構(gòu)({112}<111>)及S型織構(gòu)({123}<634>)為主.0. 7 mm厚冷軋板經(jīng)900℃退火10 min,形成包含大量退火孿晶的再結(jié)晶組織,織構(gòu)較漫散,其屈服強度、抗拉強度和斷后延伸率分別達293 MPa,433 MPa和33. 4%,與傳統(tǒng)流程制備的0. 7 mm厚因瓦合金的性能相當.
【文章來源】:東北大學學報(自然科學版). 2020,41(05)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
薄帶連鑄因瓦合金的制備流程示意圖
由圖2d可知,因瓦合金鑄帶的織構(gòu)為強烈的λ纖維織構(gòu)(<100>//ND),這與具有BCC結(jié)構(gòu)的薄帶連鑄硅鋼及鐵素體不銹鋼的凝固組織相似[7-8].通常認為,圖2所示的這種典型凝固組織及織構(gòu)的形成與薄帶連鑄時熔池內(nèi)較高的鋼液過熱度有關(guān),這是因為高鋼液過熱度提高了固/液界面前沿的溫度梯度,從而促進<100>取向晶粒的優(yōu)先生長,最終形成了具有粗大柱狀晶粒的凝固組織[14].2.2 冷軋、退火組織及織構(gòu)
圖4a~圖4d為0.7 mm厚薄帶連鑄因瓦合金板的退火組織及織構(gòu).可見,0.7 mm厚冷軋板在經(jīng)過900℃退火10 min后,形成完全再結(jié)晶組織,由等軸晶粒組成,取向較漫散.由于含有36.2%的Ni,因瓦合金的層錯能較低,在退火過程中形成大量的退火孿晶,如圖4b所示.經(jīng)計算,0.7 mm厚退火板中60°<111>孿晶界的相對頻率達到0.35,如圖4c所示.利用Channel5 EBSD軟件將數(shù)個掃描區(qū)域的數(shù)據(jù)集合到一起,計算得到退火板的織構(gòu).如圖4d所示,該退火織構(gòu)非常漫散,顯著區(qū)別于圖2d所示的凝固織構(gòu)及圖3d所示的冷軋織構(gòu).圖4e、圖4f為0.1 mm厚薄帶連鑄因瓦合金板的退火組織及織構(gòu).可見,冷軋率提高后,退火板中形成大量的λ晶粒,織構(gòu)也主要為強烈的λ纖維織構(gòu),強點集中在立方織構(gòu)及{001}<310>織構(gòu).然而,在傳統(tǒng)生產(chǎn)流程中冷軋壓下率超過90%時,退火織構(gòu)通常為強烈的立方織構(gòu)[15-16],與本文中的情況顯著不同,這與本文冷軋前粗大的初始組織有關(guān).
【參考文獻】:
期刊論文
[1]合金元素對熱軋Fe-36Ni因瓦合金組織和性能的影響[J]. 孫中華,孫道柱,劉潔,佟琛,張雲(yún)飛,彭會芬. 材料熱處理學報. 2017(04)
本文編號:3135953
【文章來源】:東北大學學報(自然科學版). 2020,41(05)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
薄帶連鑄因瓦合金的制備流程示意圖
由圖2d可知,因瓦合金鑄帶的織構(gòu)為強烈的λ纖維織構(gòu)(<100>//ND),這與具有BCC結(jié)構(gòu)的薄帶連鑄硅鋼及鐵素體不銹鋼的凝固組織相似[7-8].通常認為,圖2所示的這種典型凝固組織及織構(gòu)的形成與薄帶連鑄時熔池內(nèi)較高的鋼液過熱度有關(guān),這是因為高鋼液過熱度提高了固/液界面前沿的溫度梯度,從而促進<100>取向晶粒的優(yōu)先生長,最終形成了具有粗大柱狀晶粒的凝固組織[14].2.2 冷軋、退火組織及織構(gòu)
圖4a~圖4d為0.7 mm厚薄帶連鑄因瓦合金板的退火組織及織構(gòu).可見,0.7 mm厚冷軋板在經(jīng)過900℃退火10 min后,形成完全再結(jié)晶組織,由等軸晶粒組成,取向較漫散.由于含有36.2%的Ni,因瓦合金的層錯能較低,在退火過程中形成大量的退火孿晶,如圖4b所示.經(jīng)計算,0.7 mm厚退火板中60°<111>孿晶界的相對頻率達到0.35,如圖4c所示.利用Channel5 EBSD軟件將數(shù)個掃描區(qū)域的數(shù)據(jù)集合到一起,計算得到退火板的織構(gòu).如圖4d所示,該退火織構(gòu)非常漫散,顯著區(qū)別于圖2d所示的凝固織構(gòu)及圖3d所示的冷軋織構(gòu).圖4e、圖4f為0.1 mm厚薄帶連鑄因瓦合金板的退火組織及織構(gòu).可見,冷軋率提高后,退火板中形成大量的λ晶粒,織構(gòu)也主要為強烈的λ纖維織構(gòu),強點集中在立方織構(gòu)及{001}<310>織構(gòu).然而,在傳統(tǒng)生產(chǎn)流程中冷軋壓下率超過90%時,退火織構(gòu)通常為強烈的立方織構(gòu)[15-16],與本文中的情況顯著不同,這與本文冷軋前粗大的初始組織有關(guān).
【參考文獻】:
期刊論文
[1]合金元素對熱軋Fe-36Ni因瓦合金組織和性能的影響[J]. 孫中華,孫道柱,劉潔,佟琛,張雲(yún)飛,彭會芬. 材料熱處理學報. 2017(04)
本文編號:3135953
本文鏈接:http://www.sikaile.net/kejilunwen/jinshugongy/3135953.html
最近更新
教材專著