采用分離式霍普金森壓桿,測(cè)試擠壓態(tài)Mg-8Zn-2.5Nd-0.8Y鎂合金在不同應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線(xiàn),并分析其高應(yīng)變壓縮時(shí)的組織演變。結(jié)果表明:橫向壓縮曲線(xiàn)未形成明顯屈服,表現(xiàn)出連續(xù)屈服的特點(diǎn),當(dāng)應(yīng)變速率增大,最大流變應(yīng)力隨之增大。縱向壓縮曲線(xiàn)具有連續(xù)屈服的特點(diǎn),表現(xiàn)出明顯的正應(yīng)變速率強(qiáng)化特征。橫向與縱向屈服強(qiáng)度都隨應(yīng)變速率的增大而增大。擠壓態(tài)鎂合金基體中生成了明顯的再結(jié)晶組織,晶粒平均尺寸約為25μm。試樣進(jìn)行橫向壓縮后,基體中生成了很多孿晶組織,孿晶之間相互平行。縱向壓縮變形組織中生成了更多細(xì)小的孿晶組織。 

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擠壓設(shè)備照片

圖3為應(yīng)變速率為1 500 s-1時(shí)，擠壓態(tài)Mg-8Zn-2.5Nd-0.8Y鎂合金的縱向與橫向壓縮測(cè)試的應(yīng)變硬化率-真應(yīng)變曲線(xiàn)。由圖可知，兩個(gè)方向上的應(yīng)變硬化率呈現(xiàn)出不同的變化趨勢(shì)，縱向應(yīng)變硬化率隨應(yīng)變?cè)龃蟛粩鄿p小，橫向應(yīng)變硬化率在應(yīng)變量達(dá)到0.042時(shí)明顯增大，說(shuō)明此時(shí)試樣變形機(jī)制發(fā)生改變。圖3 擠壓態(tài)Mg-8Zn-2.5Nd-0.8Y鎂合金應(yīng)變速率為1 500 s-1時(shí)的應(yīng)變硬化率-真應(yīng)變曲線(xiàn)

圖2 擠壓態(tài)Mg-8Zn-2.5Nd-0.8Y鎂合金壓縮時(shí)的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線(xiàn)表1為應(yīng)變速率為1500 s-1時(shí)擠壓態(tài)Mg-8Zn-2.5Nd-0.8Y鎂合金的力學(xué)性能。由表1可知，橫向的力學(xué)性能均低于縱向力學(xué)性能，因?yàn)楹辖鹪跈M向更易生成顯微裂紋，裂紋更易擴(kuò)展，導(dǎo)致拉伸強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率都降低。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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