鎂合金作為一種輕質(zhì)高強(qiáng)的金屬結(jié)構(gòu)材料,其諸多優(yōu)異性能和豐富儲(chǔ)量在交通工具輕量化和減少環(huán)境污染等方面展示出廣闊的應(yīng)用前景。但是鎂合金極易氧化且所生成氧化膜疏松,這導(dǎo)致其耐腐蝕能力差,嚴(yán)重限制了鎂合金應(yīng)用領(lǐng)域的拓展,對軋制板材更是如此。因此在鎂板兩面覆蓋輕質(zhì)且具有高耐腐蝕性的鋁層形成覆鋁鎂板,是提高鎂合金板材耐腐蝕性能的重要途徑。但由于在復(fù)合過程中,Al/Mg界面上存在氧化膜以及金屬間化合物層的原因,兩板材間結(jié)合強(qiáng)度難以提高。雖然目前已有爆炸復(fù)合、鑄軋復(fù)合、攪拌摩擦焊等多種方法實(shí)現(xiàn)了 Al/Mg界面的結(jié)合但均存在一定的缺點(diǎn),如今仍不能提供一種兼顧界面結(jié)合強(qiáng)度和便于規(guī)�；a(chǎn)的覆鋁鎂板制備工藝。針對這一問題,本論文采用當(dāng)前與設(shè)備相容性好且最具大規(guī)模生產(chǎn)潛力的二次軋制法,研究一次軋制、中間退火、二次軋制、低溫退火等工藝對覆鋁鎂板制備過程中Al/Mg界面結(jié)構(gòu)以及結(jié)合強(qiáng)度的影響,獲得具有高界面結(jié)合強(qiáng)度及一定二次加工性能的覆鋁鎂板。論文取得的結(jié)果如下:1)采用一次軋制制備覆鋁鎂板時(shí),要實(shí)現(xiàn)兩板材的完全復(fù)合,軋制單道次變形量需大于45%。當(dāng)軋制溫度為400℃,軋制壓下率為53%時(shí),覆鋁鎂板的剝離強(qiáng)度最... 

【文章來源】：上海應(yīng)用技術(shù)大學(xué)上海市

【文章頁數(shù)】：60 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

Al-Mg二元相圖

第8頁上海應(yīng)用技術(shù)大學(xué)碩士學(xué)位論文圖1.2壓縮剪切法評價(jià)剪切強(qiáng)度示意圖Fig.1.2Schematicdiagramofshearstrengthevaluationbycompressionshearmethod②拉伸剪切法當(dāng)覆層材料小于某一厚度時(shí)即采用如圖1.3所示拉伸剪切法，在拉伸試驗(yàn)機(jī)上對試樣以一定的拉伸速度施加負(fù)荷，直到試樣被剪斷。拉伸剪切強(qiáng)度的計(jì)算與壓縮剪切強(qiáng)度的公式相同。但拉伸剪切法也有其局限性，當(dāng)覆層厚度進(jìn)一步減薄時(shí)（如厚度小于1mm），采用拉伸剪切的方法就很容易在覆層最薄弱的位置發(fā)生彎曲和斷裂，影響測試結(jié)果，甚至使測試失敗。圖1.3拉伸剪切法評價(jià)剪切強(qiáng)度示意圖Fig.1.3Schematicdiagramofshearstrengthevaluationbytensileshearmethod2）結(jié)合強(qiáng)度評價(jià)方法如圖1.4所示，結(jié)合強(qiáng)度多采用垂直拉伸的方法評價(jià)，將覆層試樣與配副試樣用粘接劑粘結(jié)起來進(jìn)行拉伸。拉伸過程中，覆層被拉脫時(shí)的載荷即為界面結(jié)合載荷F，然后通過測定試樣面積A，即可由公式（1-2）計(jì)算出界面的結(jié)合強(qiáng)度σ：σ=F/A（1-2）式中：σ為結(jié)合強(qiáng)度，MPa；F為結(jié)合負(fù)荷，N；A為結(jié)合試樣面積，mm2。但該方法存在一些問題[63]：①如果粘接劑滲入到覆層材料中，所測結(jié)果會(huì)偏離實(shí)際

第8頁上海應(yīng)用技術(shù)大學(xué)碩士學(xué)位論文圖1.2壓縮剪切法評價(jià)剪切強(qiáng)度示意圖Fig.1.2Schematicdiagramofshearstrengthevaluationbycompressionshearmethod②拉伸剪切法當(dāng)覆層材料小于某一厚度時(shí)即采用如圖1.3所示拉伸剪切法，在拉伸試驗(yàn)機(jī)上對試樣以一定的拉伸速度施加負(fù)荷，直到試樣被剪斷。拉伸剪切強(qiáng)度的計(jì)算與壓縮剪切強(qiáng)度的公式相同。但拉伸剪切法也有其局限性，當(dāng)覆層厚度進(jìn)一步減薄時(shí)（如厚度小于1mm），采用拉伸剪切的方法就很容易在覆層最薄弱的位置發(fā)生彎曲和斷裂，影響測試結(jié)果，甚至使測試失敗。圖1.3拉伸剪切法評價(jià)剪切強(qiáng)度示意圖Fig.1.3Schematicdiagramofshearstrengthevaluationbytensileshearmethod2）結(jié)合強(qiáng)度評價(jià)方法如圖1.4所示，結(jié)合強(qiáng)度多采用垂直拉伸的方法評價(jià)，將覆層試樣與配副試樣用粘接劑粘結(jié)起來進(jìn)行拉伸。拉伸過程中，覆層被拉脫時(shí)的載荷即為界面結(jié)合載荷F，然后通過測定試樣面積A，即可由公式（1-2）計(jì)算出界面的結(jié)合強(qiáng)度σ：σ=F/A（1-2）式中：σ為結(jié)合強(qiáng)度，MPa；F為結(jié)合負(fù)荷，N；A為結(jié)合試樣面積，mm2。但該方法存在一些問題[63]：①如果粘接劑滲入到覆層材料中，所測結(jié)果會(huì)偏離實(shí)際

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]Al/Mg雙金屬等溫?cái)D壓過程與材料流動(dòng)特性研究[J]. 張陽羊,喬及森.  熱加工工藝. 2018(21)
[2]鋁鋼復(fù)合界面金屬間化合物生長行為[J]. 唐超蘭,郭校峰,許秋平,溫竟青,周德敬,陳鑫.  材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2018(05)
[3]星載天線的卷曲柔性結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)仿真[J]. 陳夜,周徐斌,杜三虎.  計(jì)算機(jī)仿真. 2018(10)
[4]星載可卷金屬面天線卷曲的特性研究與仿真[J]. 陳夜,周徐斌,杜三虎.  應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào). 2018(04)
[5]退火對AZ91/1060爆炸復(fù)合板界面的影響[J]. 吳瓊,楊素媛,蔣雯,楊勝男.  稀有金屬材料與工程. 2017(06)
[6]層狀復(fù)合材料界面結(jié)合強(qiáng)度非傳統(tǒng)評價(jià)方法[J]. 孫暢,李龍,周德敬.  材料導(dǎo)報(bào). 2017(11)
[7]軋制方式對鎂合金生體腐蝕行為的影響[J]. 陳吉華,陳冠清,嚴(yán)紅革,蘇斌,鞏曉樂.  湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(12)
[8]薄復(fù)層層狀復(fù)合材料界面結(jié)合的定量評價(jià)方法[J]. 李龍,周德敬.  中國材料進(jìn)展. 2016(11)
[9]5052/AZ31/5052鎂鋁復(fù)合板成形極限及界面擴(kuò)散行為[J]. 馬艷彥,池成忠,林鵬,閆辰侃,梁偉.  稀有金屬材料與工程. 2016(08)
[10]電弧噴涂鋁涂層/AZ91D鎂合金固液復(fù)合工藝研究[J]. 趙建華,金通,尚正恒.  稀有金屬材料與工程. 2016(07)

博士論文
[1]Al/Mg/Al熱軋復(fù)合板的制備及其微觀組織和力學(xué)性能研究[D]. 張建軍.太原理工大學(xué) 2016
[2]鋁鎂異種金屬液固復(fù)合鑄造及界面組織性能研究[D]. 張輝.合肥工業(yè)大學(xué) 2015
[3]變形鎂合金AZ31的織構(gòu)演變與力學(xué)性能[D]. 常麗麗.大連理工大學(xué) 2009
[4]合金化熱鍍鋅板鍍層脫落機(jī)理及評價(jià)方法研究[D]. 徐春.上海交通大學(xué) 2007

碩士論文
[1]消失模鑄造液—液復(fù)合Al/Mg雙合金的界面研究[D]. 江再良.華中科技大學(xué) 2018
[2]鋁/鎂/鈦層狀復(fù)合板軋制工藝與結(jié)合界面研究[D]. 胡宏波.重慶大學(xué) 2015
[3]鋁鎂合金包覆擠壓關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 聶書才.蘭州理工大學(xué) 2014
[4]鎂鋁合金高溫氧化動(dòng)力學(xué)及氧化過程研究[D]. 潘娜.太原理工大學(xué) 2012
[5]AZ31軋制變形與AZ31/Al熱軋復(fù)合工藝研究[D]. 付雪松.大連理工大學(xué) 2010
[6]銅/鋁復(fù)合板軋制工藝與理論研究[D]. 劉理.東北大學(xué) 2006



本文編號：2942995