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基于生死單元法的雙輥鑄軋過程熱-力耦合數(shù)值模擬

發(fā)布時(shí)間:2020-02-07 15:23
【摘要】:以二輥鐖160mm×150mm立式鋁帶實(shí)驗(yàn)鑄軋機(jī)為對(duì)象,基于MSC.Marc商用有限元軟件及其二次開發(fā)接口,引入純鋁固-液兩相材料本構(gòu)模型和界面壓力熱阻數(shù)學(xué)模型,建立了雙輥鑄軋過程熱-力耦合非線性有限元模型。采用生死單元法模擬鋁液的連續(xù)澆入,解決了輥套和鑄軋區(qū)鋁帶材間的連續(xù)耦合傳熱問題。通過數(shù)值模擬,給出了鑄軋速度、澆鑄溫度、熔池高度等因素對(duì)KISS點(diǎn)位置和輥面溫度時(shí)間歷程的影響規(guī)律,并對(duì)典型工況溫度模擬結(jié)果進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。
【圖文】:

過程熱,鑄軋,邊界條件,模型


。為便于有限元建模,進(jìn)行如下假設(shè):①鑄軋輥為剛性輥,鋁液入口速度和溫度恒定,,帶坯與輥面不發(fā)生相對(duì)滑動(dòng);②鑄軋區(qū)內(nèi)熔體、鑄坯與鑄軋輥沿寬度方向傳熱均勻,軋制力軸向分布均勻,鑄軋成形過程簡(jiǎn)化為平面應(yīng)變問題;③輥套與輥內(nèi)冷卻水對(duì)流換熱系數(shù)為定值;④鑄軋輥與熔體間的換熱系數(shù)取常數(shù),輥面與帶坯間的換熱系數(shù)與接觸壓力、溫度有關(guān)。為減小計(jì)算規(guī)模,根據(jù)傳熱和變形的對(duì)稱性,取二分之一結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模,在MSC.Marc軟件平臺(tái)上建立純鋁雙輥鑄軋過程熱-力耦合仿真模型,如圖2所示。以鑄軋厚度為3mm的鋁帶產(chǎn)品為例進(jìn)行建模分析,輥套厚30mm,取鑄軋區(qū)出口中心為坐標(biāo)原點(diǎn)o,高度方向?yàn)椋S,輥面A點(diǎn)(圖2)為驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)溫度檢測(cè)點(diǎn)。圖2中,ya為溶1.壓下裝置2.平衡彈簧3.鑄軋輥4.鑄軋帶材5.澆鑄系統(tǒng)6.鑄軋輥7.振動(dòng)機(jī)構(gòu)圖1二輥鑄軋機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖池液面高度,yk為單元“殺死”的臨界坐標(biāo),h2為輥套和冷卻水之間的對(duì)流換熱系數(shù)。圖2鑄軋過程熱-力耦合模型1.2傳熱邊界條件(1)鑄軋帶坯與輥套之間接觸換熱邊界表達(dá)為qf=h1(tZP-tGTW)(1)其中,qf為軋輥與帶坯間的熱流密度;tZP、tGTW分別為帶坯表面溫度和輥套表面溫度;h1為帶坯與輥套之間的接觸換熱系數(shù),與界面接觸壓力有關(guān),文獻(xiàn)[14]通過界面熱阻測(cè)試實(shí)驗(yàn),給出了其回歸公式:h1Rakm=2.35×10-3(pH)0.93+1.29×10-3(2)式中,Ra為均方根表面粗糙度

溫度分布,鑄軋,輥面,溫度分布


動(dòng),鑄軋區(qū)內(nèi)金屬網(wǎng)格會(huì)將“死單元”帶入鑄軋區(qū),當(dāng)其節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)y小于ya時(shí),通過子程序?qū)⑿逻M(jìn)入鑄軋區(qū)的“死單元”重新“激活”。同樣,為避免鑄軋出口鋁帶長(zhǎng)度過大而導(dǎo)致模型網(wǎng)格數(shù)量過多,在出口方向以yk作為單元“殺死”的臨界坐標(biāo),單元節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)y小于yk時(shí)將被“殺死”。因此,整個(gè)模擬過程中僅節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)在yk和ya之間的單元保持“激活”狀態(tài),參與模型求解的單元數(shù)量大大減少,解決了連續(xù)澆鑄模擬和快速仿真問題。2模擬結(jié)果分析2.1鋁帶單元“激活”與“殺死”處理圖3是鑄軋速度為2.4m/min時(shí),完成第一圈軋制后的輥面溫度變化云圖。從圖3中可以看出,金屬熔體入口液面始終保持不變,當(dāng)鑄軋出口帶坯延伸至yk點(diǎn)后,單元即被“殺死”。在有限元法中,對(duì)于被“殺死”的單元只是將其單元?jiǎng)偠染仃嚦松弦粋(gè)較小的參數(shù)(如1.0×10-6),并非將其從實(shí)際模型中刪除。由于被“殺死”單元的單元載荷、質(zhì)量和熱邊界條件等其他同類參數(shù)均為0,故可大大提高模型求解效率。鋁液入口單元溫度初值則可在模型中設(shè)置,不受單元生死操作的影響。(a)時(shí)間τ=0(b)時(shí)間τ=4s(c)時(shí)間τ=12s(d)時(shí)間τ=18s圖3鑄軋過程輥面溫度分布變化模擬獲得了鑄軋區(qū)穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)(圖4a)和帶坯等效應(yīng)力分布(圖4b),從圖4中可以看出鑄軋區(qū)內(nèi)液相區(qū)、固-液兩相區(qū)、固相區(qū)和KISS點(diǎn)高度,以及鋁帶等效應(yīng)力分布。結(jié)合鑄軋輥與鋁帶間接觸壓力模擬結(jié)果(圖5)和式(2),可計(jì)算出鑄軋區(qū)內(nèi)鋁帶和鑄軋輥間的接觸換熱系數(shù)分布曲線(圖5),接觸壓力從入口到出口先增大后減小

【參考文獻(xiàn)】

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