系統(tǒng)參數(shù)對(duì)自激振動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)穩(wěn)定性的影響
發(fā)布時(shí)間:2019-11-06 05:21
【摘要】:為了研究機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的黏滑運(yùn)動(dòng)特性,建立了基于Stribeck摩擦模型的具有代表性的質(zhì)體-彈簧-傳送帶摩擦自激振動(dòng)模型.利用李雅普諾夫穩(wěn)定性判據(jù)對(duì)自激振動(dòng)系統(tǒng)的平衡點(diǎn)進(jìn)行了穩(wěn)定性分析,獲得了系統(tǒng)的臨界失穩(wěn)速度,又經(jīng)過理論公式推導(dǎo)出了系統(tǒng)的臨界黏滑速度.從數(shù)值仿真得到的相圖和Poincare截面圖可以看出,隨著系統(tǒng)進(jìn)給速度、阻尼和傳動(dòng)剛度的增大,動(dòng)、靜摩擦差值的減小,系統(tǒng)的黏滯運(yùn)動(dòng)持續(xù)時(shí)間變短,即系統(tǒng)的穩(wěn)定性增強(qiáng);低速狀態(tài)下的自激振動(dòng)分為黏滑和純滑動(dòng)兩個(gè)階段,且均為準(zhǔn)周期運(yùn)動(dòng);系統(tǒng)進(jìn)給速度是影響系統(tǒng)穩(wěn)定性的主要參數(shù).
【圖文】:
衡點(diǎn)進(jìn)行分析,確立了系統(tǒng)臨界失穩(wěn)速度,并通過理論計(jì)算出臨界黏滑速度,然后通過數(shù)值仿真的方法分析各參數(shù)對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,最后總結(jié)出提高系統(tǒng)穩(wěn)定性的措施.本文對(duì)摩擦自激振動(dòng)系統(tǒng)的研究,對(duì)促進(jìn)摩擦振動(dòng)耦合動(dòng)力學(xué)的發(fā)展、研究和解決由摩擦而產(chǎn)生的動(dòng)力學(xué)問題具有重要的價(jià)值.1摩擦自激振動(dòng)系統(tǒng)模型的建立質(zhì)體-彈簧-傳送帶的系統(tǒng)模型常用于分析機(jī)械進(jìn)給系統(tǒng)的黏滑運(yùn)動(dòng),質(zhì)量塊m以常速v運(yùn)行在傳送帶上,,固定端與剛度為k的彈簧和阻尼系數(shù)為c的阻尼器連接,質(zhì)量塊和帶之間的摩擦力F為質(zhì)量塊提供驅(qū)動(dòng)力.圖1質(zhì)體-彈簧-傳送帶自激振動(dòng)系統(tǒng)模型Fig.1Modelofthefrictionself-excitedvibrationsystemofplastid-spring-conveyorbelt本文采用的是摩擦系數(shù)與運(yùn)動(dòng)速度的Stribeck曲線模型,用來描述一般機(jī)械部件運(yùn)動(dòng)結(jié)合面之間的摩擦行為[9],該摩擦模型的表達(dá)式為μ=-μssgnvr+3(μs-μm)2vmvr-(μs-μm)2v3mv3r.(1)式中,vr=x
本文編號(hào):2556556
【圖文】:
衡點(diǎn)進(jìn)行分析,確立了系統(tǒng)臨界失穩(wěn)速度,并通過理論計(jì)算出臨界黏滑速度,然后通過數(shù)值仿真的方法分析各參數(shù)對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,最后總結(jié)出提高系統(tǒng)穩(wěn)定性的措施.本文對(duì)摩擦自激振動(dòng)系統(tǒng)的研究,對(duì)促進(jìn)摩擦振動(dòng)耦合動(dòng)力學(xué)的發(fā)展、研究和解決由摩擦而產(chǎn)生的動(dòng)力學(xué)問題具有重要的價(jià)值.1摩擦自激振動(dòng)系統(tǒng)模型的建立質(zhì)體-彈簧-傳送帶的系統(tǒng)模型常用于分析機(jī)械進(jìn)給系統(tǒng)的黏滑運(yùn)動(dòng),質(zhì)量塊m以常速v運(yùn)行在傳送帶上,,固定端與剛度為k的彈簧和阻尼系數(shù)為c的阻尼器連接,質(zhì)量塊和帶之間的摩擦力F為質(zhì)量塊提供驅(qū)動(dòng)力.圖1質(zhì)體-彈簧-傳送帶自激振動(dòng)系統(tǒng)模型Fig.1Modelofthefrictionself-excitedvibrationsystemofplastid-spring-conveyorbelt本文采用的是摩擦系數(shù)與運(yùn)動(dòng)速度的Stribeck曲線模型,用來描述一般機(jī)械部件運(yùn)動(dòng)結(jié)合面之間的摩擦行為[9],該摩擦模型的表達(dá)式為μ=-μssgnvr+3(μs-μm)2vmvr-(μs-μm)2v3mv3r.(1)式中,vr=x
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