制退機是火炮的關鍵部件,火炮發(fā)射時會產(chǎn)生很大的后坐動能,這部分動能大部分被制退機吸收,從而極大的減小了炮架受到的后坐沖擊力。不過正是因為制退機吸收了這部分動能,使得制退機的溫度升高,如果不加任何措施,這部分溫升會增大火炮的后坐長度,并改變原有的后坐規(guī)律。而當制退液的膨脹量很大時,或者溫升達到制退液的沸點或超過緊塞裝置的正常工作溫度范圍,都會導致火炮工作不可靠,造成火炮的故障和損壞。這些都是制退機工作中遇到的主要問題。本文主要對某火炮制退機的發(fā)熱、散熱進行相關的分析和研究,給出制退機溫升計算方法,并根據(jù)火炮發(fā)射時引起的制退液膨脹對液量調(diào)節(jié)器進行相關的設計,最后重點對制退機在各種條件下的散熱做一些詳細的分析和研究,主要工作如下：（1）分析計算火炮射擊后制退機吸收的能量和制退機每發(fā)的溫升。由于制退機在射擊過程中會不斷地散失熱量,論文在計算制退機凈吸收的熱量時分別采用了經(jīng)驗系數(shù)計算和有限元分析計算兩種方法,然后得出該火炮制退機每發(fā)的溫升以及火炮的最大可發(fā)射量。（2）研究制退機溫度變化與液量調(diào)節(jié)的關系。根據(jù)前面得到的每發(fā)的溫升,對制退機每發(fā)溫升對應的液體膨脹量進行計算,然后通過設計出合理的液量調(diào)... 

【文章來源】：南京理工大學江蘇省 211工程院校

【文章頁數(shù)】：63 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

水平同心圓環(huán)密封空腔截面

熱邊界條件對求解和研究密閉腔內(nèi)的對流傳熱有很大的作用，下面就考慮密閉空腔內(nèi)的對流、導熱和輻射情況運用相似原理特征關聯(lián)式進行相關數(shù)值原理分析計算[川。圖2.5中空腔固壁的導熱系數(shù)是義s，假設固體是灰體，灰度為。，固體外壁上下表面絕熱，左右外表面溫度恒溫。封閉空腔內(nèi)的流體為空氣，流動為層流。獄獄獄獄獄獄獄獄獄獄獄獄壁壁壁面 面面 UUUUU=00000獷獷獷 =00000 HHHHHHHHH LLLLL圖2.5固壁密封腔模型固體壁面的導熱微分方程:。e�！��！�。，e:。，e二、—二—}—十—!口:a八就口Y少 (2.37)

dX一獷凡dx(3·9，其中l(wèi)0x‘凡，“為炮膛合力對后坐部分所做的總正功，而獷凡dX貝lJ是后坐阻力對后坐部分的總負功。兩者及與速度的關系可以由圖3.1所示。由于瓜遠遠小于又，因此也可以看出后坐阻力凡遠遠小于炮膛合力凡，。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于Flotherm的一種電源設備熱仿真分析[J]. 丁成斌,王克成,張文革,武榮.  機電元件. 2011(04)
[2]考慮水的密度反轉(zhuǎn)特性的二維套管自然對流模擬分析[J]. 鞏玉發(fā),翟冰冰.  水資源與水工程學報. 2011(04)
[3]基于ICEPAK軟件的電子方艙熱設計[J]. 李衛(wèi)洲.  無線電工程. 2011(08)
[4]Combined Effect of Magnetic Field and Thermal Dispersion on a Non-Darcy Mixed Convection[J]. M. F. El-Amin.  Journal of Thermal Science. 2011(03)
[5]基于動網(wǎng)格的某駐退機三維流場數(shù)值模擬與分析[J]. 范永,劉樹華,曹廣群.  火炮發(fā)射與控制學報. 2010(04)
[6]基于動網(wǎng)格的火炮制退機內(nèi)部流場數(shù)值模擬[J]. 張曉東,張培林,傅建平,王成.  南京理工大學學報(自然科學版). 2010(04)
[7]某型彈載電源瞬態(tài)熱分析[J]. 呂召會.  電子機械工程. 2010(04)
[8]一種微矩形槽平板熱管的數(shù)值模擬和有限元熱分析[J]. 劉一兵.  低溫工程. 2010(03)
[9]火炮駐退機狀態(tài)評估中的特征提取方法[J]. 張金忠,蘇忠亭,趙富全,熊旭,張薿文.  裝甲兵工程學院學報. 2010(01)
[10]駐退機溫升機理分析與控制對策[J]. 孫寶巖,萬國新,冉節(jié)約.  四川兵工學報. 2008(06)

博士論文
[1]復合材料身管熱學性能研究[D]. 陳龍淼.南京理工大學 2005



本文編號：3561367