為了找到大口徑旋轉(zhuǎn)炮彈彈頭機(jī)械觸發(fā)引信彈道炸的原因從而為大口徑旋轉(zhuǎn)炮彈彈丸及其引信改進(jìn)設(shè)計(jì)提供參考,通過(guò)理論分析和仿真,并結(jié)合試驗(yàn)驗(yàn)證,研究了影響彈丸章動(dòng)角的因素、彈丸動(dòng)不平衡特性、引信軸向運(yùn)動(dòng)零部件在外彈道上的受力、引信軸向運(yùn)動(dòng)零部件在復(fù)雜環(huán)境力作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)等與引信彈道炸密切相關(guān)的諸多因素。通過(guò)對(duì)引起彈丸動(dòng)不平衡角的制造誤差的蒙特卡洛仿真,得到彈丸動(dòng)不平衡角的分布服從瑞利分布和威布爾分布,分析發(fā)現(xiàn)影響彈丸動(dòng)不平衡角的主要因素是底排裝置及其接口的加工和裝配誤差,其次是彈體口部位的制造誤差。應(yīng)用多元逐步回歸分析法分析彈丸章動(dòng)角的影響因素,發(fā)現(xiàn)彈丸偏心距、引信與彈丸之間裝配間隙、彈丸上膛是否到位是增大彈丸章動(dòng)角的顯著性因素,彈丸上膛到位時(shí),引信與彈丸之間的裝配間隙是主要影響因素,而彈丸偏心距和船尾擺差是次要因素。建立引信零部件外彈道初始段受力數(shù)學(xué)模型,分析發(fā)現(xiàn)除了現(xiàn)已認(rèn)知的彈丸章動(dòng)角、零部件旋轉(zhuǎn)偏心是增大引信零部件慣性力的重要因素之外,彈丸的動(dòng)不平衡角、引信幾何軸線與彈丸旋轉(zhuǎn)軸線的夾角也會(huì)導(dǎo)致引信零部件的慣性力大幅增加。通過(guò)ADAMS軟件仿真分析引信慣性觸發(fā)機(jī)構(gòu)在復(fù)雜環(huán)境力作用下的動(dòng)態(tài)... 

【文章來(lái)源】：南京理工大學(xué)江蘇省 211工程院校

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【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

M739引信結(jié)構(gòu)

?巧頭起ｇ巧??＃？巧巧和安全與《除保險(xiǎn)裝■姑發(fā)｝｜期段??圖１．１?Ｍ７３９引信結(jié)構(gòu)??．．．．．■－－．■－，ａｙ＾ｉ．?１，１，１?ｉｉｉｉ＾ｊｕｙｊｉｊ｜｜ｐ｜），ｊｔｙ｜ｉｉ，ｉ?，，ｉｉ，．ｉ｜ｍ?＞？■??圖１．２引信實(shí)物圖??個(gè)離也爪在離也力的作用下克服離屯、爪黃抗力釋放回轉(zhuǎn)體，解除安全和解除保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)的??離也保險(xiǎn)。引信裝定瞬發(fā)時(shí)，裝定機(jī)構(gòu)中的阻火桿在離也力的作用下克服阻火桿寶的抗??力飛開(kāi)，打開(kāi)瞬發(fā)機(jī)構(gòu)針刺雷管的傳爆通道。延期裝置中的兩個(gè)離也、子在離也力的作用??下克服離也子黃抗力飛開(kāi)并被鎖片擋住，使活機(jī)體處于解除保險(xiǎn)狀態(tài)，此時(shí)活機(jī)體在活??２??

?■?標(biāo)定、調(diào)整和測(cè)試過(guò)程較繁瑣；需要配置針對(duì)不同彈體的各種裝夾部件和拖動(dòng)設(shè)備等從??而導(dǎo)致測(cè)試比較復(fù)雜且成本較高。??１．３．４慣性發(fā)火機(jī)構(gòu)在復(fù)雜力學(xué)環(huán)境下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)研究現(xiàn)狀??當(dāng)彈丸碰擊目標(biāo)或外彈道飛行過(guò)程中引信受到很大的異常前沖慣性力時(shí)，引信慣性??發(fā)火機(jī)構(gòu)（自調(diào)延期裝置）就會(huì)啟動(dòng)發(fā)火。下面討論Ｍ７３９機(jī)械觸發(fā)引信慣性發(fā)火機(jī)構(gòu)??的工作原理。??平時(shí)，自調(diào)延期機(jī)構(gòu)中的兩個(gè)小鋼珠通過(guò)擊針座卡在延期擊針的凹槽處，小鋼珠被??滑套擾住不能移動(dòng)。兩個(gè)大鋼珠則夾在活機(jī)體半圓槽與擊針座的圓柱面之間，也不能移??動(dòng)，兩個(gè)帶離屯、子黃的離也子對(duì)稱地裝在活機(jī)體的斜槽里，離也子卡住擊針座，相互制??約，構(gòu)成保險(xiǎn)。??發(fā)射時(shí)，自調(diào)延期機(jī)構(gòu)的離屯、子和離也子黃受后坐力與離也、力分量產(chǎn)生的摩擦力作??用，阻止離也子飛開(kāi)，從而保證引信膛內(nèi)安全性。自調(diào)延期機(jī)構(gòu)平時(shí)裝配及發(fā)射結(jié)構(gòu)如??圖１．３所示。??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]應(yīng)用蒙特卡羅方法計(jì)算彈丸偏心距[J]. 張晉華,聞泉,王雨時(shí),張志彪.  探測(cè)與控制學(xué)報(bào). 2016(05)
[2]不穩(wěn)定供電555定時(shí)器自毀控制電路彈道炸分析[J]. 李小勇,黃軍華,吳小樂(lè).  兵工自動(dòng)化. 2016(09)
[3]慣性觸發(fā)開(kāi)關(guān)動(dòng)態(tài)特性與引信彈道炸分析[J]. 張武鳳,王雨時(shí),張宏,聞泉,張麗梅,程君.  探測(cè)與控制學(xué)報(bào). 2016(03)
[4]基于三維造型的復(fù)雜形狀零部件質(zhì)心位置測(cè)量[J]. 倪慶樂(lè),王雨時(shí),聞泉,蔡泓杰,李作華.  兵器裝備工程學(xué)報(bào). 2016(04)
[5]應(yīng)用光滑粒子流體動(dòng)力學(xué)方法仿真引信撞擊雨滴過(guò)程[J]. 劉鵬,王雨時(shí),聞泉,張志彪.  探測(cè)與控制學(xué)報(bào). 2016(01)
[6]質(zhì)偏子彈裝配方位對(duì)母彈徑向質(zhì)偏的影響[J]. 蔡泓杰,聞泉,王雨時(shí),張志彪.  彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào). 2016(01)
[7]炮口速度對(duì)彈丸飛行穩(wěn)定性的影響[J]. 劉志林,王雨時(shí),聞泉,張志彪,劉錦春,顏秀紅.  彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào). 2015(06)
[8]155mm口徑火炮榴彈結(jié)構(gòu)特征數(shù)分布特性研究[J]. 王曉鵬,王雨時(shí),盧鳳生,聞泉,劉錦春.  探測(cè)與控制學(xué)報(bào). 2015(05)
[9]某底排彈引信彈道早炸原因分析[J]. 劉猛,曲凡軍,倪慶杰,謝飛.  彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào). 2015(02)
[10]彈載全彈道多參數(shù)測(cè)試儀[J]. 祁少文,范錦彪,王燕,馬鐵華.  傳感技術(shù)學(xué)報(bào). 2014(07)

博士論文
[1]旋轉(zhuǎn)火箭章動(dòng)不穩(wěn)定過(guò)程與抑制方案研究[D]. 劉平安.哈爾濱工程大學(xué) 2012

碩士論文
[1]彈丸飛行姿態(tài)運(yùn)動(dòng)學(xué)分析與模擬試驗(yàn)研究[D]. 張斐.中北大學(xué) 2013
[2]彈載機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)仿真及動(dòng)力學(xué)分析研究[D]. 吳軻.中北大學(xué) 2012
[3]某火箭增程迫榴彈結(jié)構(gòu)完整性分析[D]. 張濤.南京理工大學(xué) 2008
[4]外彈道初始段引信力學(xué)環(huán)境分析[D]. 馮彥哲.南京理工大學(xué) 2008
[5]引信動(dòng)態(tài)特性及熱特性虛擬試驗(yàn)技術(shù)研究[D]. 周浩亮.南京理工大學(xué) 2007
[6]引信機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)模擬測(cè)試技術(shù)研究[D]. 周建華.南京理工大學(xué) 2007



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