采用易碎式材料作為前后蓋,利用沖擊波和燃?xì)饬魍瓿汕昂笊w開(kāi)啟的貯運(yùn)發(fā)射箱已得到廣泛使用。當(dāng)前蓋依靠沖擊波開(kāi)蓋的時(shí)候,后蓋的開(kāi)啟方式以及開(kāi)蓋壓力對(duì)前蓋開(kāi)啟起到關(guān)鍵性的作用,同理,當(dāng)后蓋依靠沖擊波和燃?xì)饬鏖_(kāi)蓋的時(shí)候,堵蓋開(kāi)啟方式和破膜壓力對(duì)后蓋開(kāi)啟起到關(guān)鍵性的作用。為研究不同的堵蓋開(kāi)啟方式和不同的破膜壓力對(duì)初始沖擊波和發(fā)射箱后蓋的影響,本文基于網(wǎng)格分層、網(wǎng)格光順、網(wǎng)格重構(gòu)的動(dòng)網(wǎng)格技術(shù),將堵蓋的運(yùn)動(dòng)過(guò)程與燃?xì)饬髁鲌?chǎng)進(jìn)行耦合求解,對(duì)堵蓋整個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程進(jìn)行了仿真計(jì)算。綜合計(jì)算結(jié)果可以清晰地看到,堵蓋開(kāi)啟方式不同,燃?xì)饬鲗?duì)后蓋作用效果也不同;破膜壓力不同,初始沖擊波強(qiáng)度也不同,并得到了后蓋壓強(qiáng)隨時(shí)間變化曲線。研究表明:相較于整體脫落式堵蓋,使用熱解碳化式堵蓋,后蓋更早達(dá)到開(kāi)蓋壓力;破膜壓力越大,初始沖擊波強(qiáng)度越大,傳播速度越快,持續(xù)時(shí)間越長(zhǎng)。為研究不同的后蓋開(kāi)啟方式以及不同的開(kāi)蓋壓力對(duì)前蓋的影響,本文基于網(wǎng)格光順和網(wǎng)格重組的動(dòng)網(wǎng)格技術(shù),將后蓋分塊的運(yùn)動(dòng)過(guò)程與燃?xì)饬髁鲌?chǎng)進(jìn)行耦合求解,對(duì)后蓋分塊整個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程進(jìn)行仿真計(jì)算。綜合計(jì)算結(jié)果可以清晰地看到,開(kāi)蓋方式不同,箱內(nèi)沖擊波強(qiáng)度也不同;開(kāi)蓋壓力不同,箱內(nèi)沖擊波強(qiáng)度也不同,并得到箱內(nèi)各個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓強(qiáng)和前蓋平均壓強(qiáng)隨時(shí)間變化曲線。研究表明:相較于未耦合開(kāi)蓋,耦合開(kāi)蓋箱內(nèi)沖擊波強(qiáng)度更大,持續(xù)時(shí)間更長(zhǎng);后蓋開(kāi)蓋壓力越大,箱內(nèi)沖擊波強(qiáng)度越大,持續(xù)時(shí)間越長(zhǎng),傳播速度越大,即前蓋更早達(dá)到開(kāi)蓋壓力。
【學(xué)位單位】：北京理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2015
【中圖分類】：TJ768.8
【文章目錄】：
摘要
Abstract
第1章 緒論
    1.1 論文研究的目的和意義
    1.2 文獻(xiàn)綜述
        1.2.1 燃?xì)馍淞鲾?shù)值模擬研究概況
        1.2.2 沖擊波開(kāi)蓋方式的發(fā)展
        1.2.3 可動(dòng)邊界問(wèn)題研究概況
    1.3 本文的主要工作
第2章 數(shù)值模擬理論基礎(chǔ)和控制方程離散方法
    2.1 流體力學(xué)基本方程組
        2.1.1 連續(xù)方程
        2.1.2 Navier-Stokes方程（粘性流體的動(dòng)量方程）
        2.1.3 能量方程
    2.2 雷諾方程（湍流的平均動(dòng)量方程）
    2.3 六自由度方程
    2.4 湍流模型
        2.4.1“0”方程模型（混合長(zhǎng)理論）
        2.4.2 S-A方程模型
        2.4.3 標(biāo)準(zhǔn)k-ε 模型
        2.4.4 RNG k-ε 模型
    2.5 控制方程離散
        2.5.1 概述
        2.5.2 有限體積法
        2.5.3 離散化格式
    2.6 流場(chǎng)數(shù)值計(jì)算方法
        2.6.1 算法
        2.6.2 線性化方法
        2.6.3 初始條件和邊界條件
第3章 動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)與UDF
    3.1 守恒型動(dòng)網(wǎng)格流場(chǎng)計(jì)算方程
    3.2 動(dòng)網(wǎng)格更新方法
        3.2.1 動(dòng)態(tài)分層法
        3.2.2 彈簧近似光滑法
        3.2.3 網(wǎng)格重組法
        3.2.4 尺寸函數(shù)
    3.3 用戶自定義函數(shù)（UDF）
        3.3.1 UDF介紹
        3.3.2 本文主要用到的宏函數(shù)
第4章 耦合噴管堵蓋對(duì)發(fā)射箱后蓋的影響
    4.1 數(shù)值計(jì)算說(shuō)明
        4.1.1 幾何模型簡(jiǎn)化
        4.1.2 邊界條件設(shè)定
    4.2 兩種不同類型堵蓋耦合仿真
        4.2.1 非金屬材料熱解碳化堵蓋開(kāi)啟
        4.2.2 金屬材料堵蓋整體脫離
        4.2.3 兩種堵蓋打開(kāi)方式比較
    4.3 三種破膜壓力對(duì)后蓋壓強(qiáng)的影響
    4.4 本章小結(jié)
第5章 耦合發(fā)射箱后蓋對(duì)箱內(nèi)流場(chǎng)影響
    5.1 仿真模型簡(jiǎn)化
        5.1.1 發(fā)射箱體簡(jiǎn)化
        5.1.2 導(dǎo)彈彈體模型簡(jiǎn)化
        5.1.3 流體區(qū)域網(wǎng)格劃分
        5.1.4 邊界條件設(shè)定
        5.1.5 動(dòng)網(wǎng)格設(shè)置
    5.2 不同開(kāi)蓋仿真方式
        5.2.1 不考慮后蓋與燃?xì)馍淞黢詈?br>        5.2.2 耦合旋轉(zhuǎn)開(kāi)蓋
        5.2.3 耦合六自由度開(kāi)蓋
        5.2.4 三種仿真方式比較
    5.3 不同開(kāi)蓋壓力下流場(chǎng)特性比較
    5.4 本章小結(jié)
結(jié)論
參考文獻(xiàn)
致謝

【參考文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前1條

1 牛鈺森;姜毅;史少巖;李靜;;與燃?xì)馍淞黢詈系囊琢押笊w開(kāi)啟過(guò)程數(shù)值分析[J];兵工學(xué)報(bào);2015年01期

本文編號(hào)：2866628