以實(shí)橋疲勞裂紋為研究對(duì)象,從應(yīng)力和應(yīng)力強(qiáng)度因子角度評(píng)估氣動(dòng)沖擊維修方法的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施效果.對(duì)維修前后疲勞裂紋尖端附近的應(yīng)力分別進(jìn)行24 h數(shù)據(jù)采集,并采用雨流計(jì)數(shù)法,探討裂紋尖端應(yīng)力幅的變化規(guī)律.結(jié)合應(yīng)力強(qiáng)度因子測(cè)試?yán)碚?對(duì)比研究裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子幅的變化規(guī)律.研究結(jié)果表明:本測(cè)點(diǎn)疲勞裂紋為典型的Ⅰ-Ⅱ復(fù)合型裂紋,維修后疲勞裂紋尖端張拉和剪切應(yīng)力幅均得到有效降低,改善了裂紋尖端受力條件.高應(yīng)力強(qiáng)度因子幅的循環(huán)次數(shù)顯著降低,表明氣動(dòng)沖擊維修技術(shù)對(duì)于制約復(fù)合型裂紋擴(kuò)展具有良好效果.

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【部分圖文】：

圖1現(xiàn)場(chǎng)的疲勞裂紋

以某雙塔懸索橋3/8跨附近鋼箱梁上游側(cè)某正交異性鋼橋面板的過焊孔部位U肋焊縫裂紋為測(cè)試對(duì)象,如圖1所示.該裂紋沿U肋母材分別向兩側(cè)擴(kuò)展,橫隔板兩側(cè)裂紋尖端的相對(duì)距離(有效裂紋長(zhǎng)度)2a約為114mm,考慮到裂紋表明平整度要求,選擇圖1所示的南側(cè)裂紋尖端作為測(cè)點(diǎn)位置.1....

圖2裂紋尖端應(yīng)變片布置情況

采用兩種應(yīng)力強(qiáng)度因子測(cè)量技術(shù)[9-10]對(duì)裂紋尖端的應(yīng)力場(chǎng)和應(yīng)力強(qiáng)度因子進(jìn)行測(cè)量,對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析.采用磁粉探傷技術(shù)確定裂紋尖端的準(zhǔn)確位置,并對(duì)局部進(jìn)行打磨,去除原有表面防腐涂層.將應(yīng)力強(qiáng)度因子片(簡(jiǎn)稱KG,型號(hào)為SKF-3541)粘貼于裂紋尖端;采用BX12....

圖3六軸車應(yīng)力時(shí)程

測(cè)試過程中存在輪載、風(fēng)載、溫度荷載、儀器采集噪音等客觀因素,影響應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性.為了避免此類干擾,在數(shù)據(jù)分析前對(duì)所采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行濾波以及移動(dòng)平均降噪處理.對(duì)降噪后的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)應(yīng)的分析和提取,得到不同軸載作用下裂紋尖端的局部應(yīng)力場(chǎng).由于篇幅有限,選取六軸車....

圖4應(yīng)力幅對(duì)比

以KG法測(cè)量的結(jié)果為研究對(duì)象,維修前后張拉和剪切應(yīng)力幅變化如圖4所示,其中,張拉應(yīng)力幅以CH1通道數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),剪切應(yīng)力幅以CH2通道數(shù)據(jù)為基礎(chǔ).從圖4中可以看出,在不同類型車輛作用下,維修后張拉應(yīng)力幅得到了顯著降低,表明氣動(dòng)沖擊維修可以延緩Ⅰ型裂紋的擴(kuò)展.維修后....

本文編號(hào)：3958913