火箭發(fā)動機燃料輸送主管道是鋁/鋼異種金屬復合結構,要求鋁/鋼搭接接頭的高承載能力和良好的密封性。該產品目前采用釬焊技術生產,然而釬焊接頭界面金屬間化合物不易控制,產品質量不穩(wěn)定,成品率不超過50%,迫切需要開發(fā)新技術實現鋁/鋼異種材料高質量焊接。此外,鋁/鋼復合結構是實現汽車輕量化的重要途徑,實現鋁/鋼異種材料高質量焊接也是汽車行業(yè)的迫切需求。本文對3mm厚6082-T4鋁合金與2mm厚QSTE340TM鋼異種金屬鉚接輔助攪拌摩擦焊新方法進行了研究,揭示了自鉚接攪拌摩擦焊材料流動行為,研究了預制孔排布方式對于外源鉚接攪拌摩擦焊接頭微觀組織和力學性能的影響規(guī)律,闡明了強形變作用下界面的成形特征,分析了鋁/鋼外源鉚接攪拌摩擦焊接頭的連接機制。通過進行鋁/鋼自鉚接攪拌摩擦焊試驗,研究接頭宏、微觀組織特征、材料流動行為和力學性能特點。研究結果表明,接頭由焊核區(qū)、熱機影響區(qū)、熱影響區(qū)、母材和自鉚接結構區(qū)組成。從組織形貌、材料流動行為和硬度分布三個方面說明了自鉚接結構區(qū)實質由焊核區(qū)和熱機影響區(qū)構成。塑性鋁合金的填孔行為被分為四個階段,填充每一個孔的過程就是重復第二到第四階段的過程。拉伸剪切測試中接... 

【文章來源】：哈爾濱工業(yè)大學黑龍江省 211工程院校 985工程院校

【文章頁數】：81 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

鋁鋼復合焊接結構

哈爾濱工業(yè)大學工學碩士學位論文裂紋在金屬間化合物上萌生并擴展，說明金屬間化合物在界面連接強度鍵性的作用[9]。C. Dharmendra 等人采用含 85%的 Zn 和 15%的 Al 的焊絲，激光為熱源 DP600 鋼與 AA6016 鋁合金的熔釬焊搭接，接頭如圖 1-3 所示。界面金物層的厚度為 3-23μm。當熱輸入達到 110J/mm 時候，接頭強度較高，度為 0.5-0.8mm/min 的接頭界面的金屬間化合物厚度為 8-12μm[10]。

金屬間化合物上萌生并擴展，說明金屬間化合物在界面連作用[9]。armendra 等人采用含 85%的 Zn 和 15%的 Al 的焊絲，激光 鋼與 AA6016 鋁合金的熔釬焊搭接，接頭如圖 1-3 所示。厚度為 3-23μm。當熱輸入達到 110J/mm 時候，接頭強度.5-0.8mm/min 的接頭界面的金屬間化合物厚度為 8-12μm[10圖 1-2 5A06 鋁合金與 SUS321 不銹鋼 TIG 熔釬焊焊接(a) 示意圖，(b) 接頭形貌[9]

【參考文獻】：
期刊論文
[1]鋼/鋁異種金屬焊接的研究現狀[J]. 李亞江,吳娜.  焊接. 2010 (03)
[2]鋁合金與鋼的攪拌摩擦焊焊縫成形及接頭性能[J]. 邢麗,柯黎明,黃春平.  焊接學報. 2007(01)

碩士論文
[1]亞微米SiCp/2024Al復合材料顯微組織特征及尺寸穩(wěn)定化機理研究[D]. 董蓉樺.哈爾濱工業(yè)大學 2013
[2]Si含量對軋制復合鋁鋼界面化合物生長行為的影響研究[D]. 陳智.中南大學 2013
[3]鋁與鋼異種材料焊接工藝研究[D]. 汪建梅.沈陽航空航天大學 2013
[4]鋁合金與鋼EBW接頭組織控制及工藝優(yōu)化研究[D]. 張春光.哈爾濱工業(yè)大學 2010



本文編號：2919400