面內(nèi)/面外拘束與脆性斷裂韌性的關(guān)聯(lián)及納入拘束的結(jié)構(gòu)斷裂評定
發(fā)布時(shí)間:2020-12-11 08:48
機(jī)械結(jié)構(gòu)的脆性斷裂是需要防范的最危險(xiǎn)的失效模式。在含裂紋的機(jī)械結(jié)構(gòu)中,面內(nèi)與面外裂尖拘束同時(shí)存在,為了準(zhǔn)確評價(jià)結(jié)構(gòu)的完整性,需要考慮兩種拘束對結(jié)構(gòu)斷裂行為的影響。為此,需要研究面內(nèi)/面外拘束與材料脆性斷裂韌性的關(guān)聯(lián)及發(fā)展可同時(shí)納入面內(nèi)/面外拘束的結(jié)構(gòu)完整性評價(jià)方法。本文基于國際上大量核壓力容器合金鋼的不同面內(nèi)/面外拘束試樣的脆性斷裂韌性實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),結(jié)合這些試樣不同拘束參數(shù)的大量三維有限元計(jì)算,通過與傳統(tǒng)基于裂尖應(yīng)力場的拘束參數(shù)(T,A2,Tz和h)的對比分析,研究了基于裂尖等效塑性應(yīng)變的拘束參數(shù)Ap表征脆性斷裂條件下的面內(nèi)與面外拘束的能力及其與材料脆性斷裂韌性的關(guān)聯(lián)。在此基礎(chǔ)上,進(jìn)一步對承壓管道周向內(nèi)表面裂紋的拘束進(jìn)行了三維有限元計(jì)算表征,研究了納入面內(nèi)與面外統(tǒng)一拘束Ap的結(jié)構(gòu)斷裂評定方法,探索了拘束參數(shù)Ap與Master Curve參考溫度T0的可關(guān)聯(lián)性。研究得到的主要結(jié)論如下:(1)傳統(tǒng)的拘束參數(shù)T,A2,Q,Tz
【文章來源】:華東理工大學(xué)上海市 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:122 頁
【學(xué)位級別】:博士
【部分圖文】:
圖1.2失效評定圖(FAD)??Fig.?1.2?The?failure?assessment?化agram?(FAD)??
L,??圖1.2失效評定圖(FAD)??Fig.?1.2?The?failure?assessment?化agram?(FAD)??傳統(tǒng)的FAD評定方法基于宏觀斷裂力學(xué)的單參數(shù)法,沒有考慮裂尖拘束效應(yīng)對結(jié)??構(gòu)斷裂行為的影響,一般會產(chǎn)生過于保守的評定結(jié)果。后來,英國R6ti7l規(guī)范引入了考??慮拘束效應(yīng)的FAD評價(jià)方法,給出了兩種等價(jià)的納入拘束效應(yīng)的FAD方法,如圖1.3??所示:??方法1?(圖1.3(a))保持材料的斷裂初性不變,用拘束參數(shù)7或9對失效評定曲線??(FAC)進(jìn)行拘束修正,修正后的FAC如下式(1-11);??及,=口+?(-處乃/典),4<盡"?(1-U)??其中a和A為材料參數(shù),拘束參數(shù)r應(yīng)力或0包含在片因子中。對于r應(yīng)力,ALr=r/cTy;??對于0參數(shù)
于裂紋擴(kuò)展方向的移動。所有尺寸的SE(B)試樣(口/W=化530,口/W=化184和口/W=化129)??均采用全模型進(jìn)行有限元分析,其加載是通過對試樣上方剛體施加向下2mm的位移控??制載荷的方式進(jìn)行。典型試樣的有限元網(wǎng)格如圖2.1所示。由于裂紋尖端區(qū)域存在著應(yīng)??力/應(yīng)變梯度,為了得到準(zhǔn)確的有限元分析結(jié)果,裂紋前端采用較細(xì)的網(wǎng)格劃分,即采用??聚焦環(huán)式網(wǎng)格包圍在初始根半徑為2jim的裂紋尖端^文增強(qiáng)非線性迭代的收斂性。在網(wǎng)??格敏感性研究中,分別計(jì)算了裂紋尖端最小網(wǎng)格尺寸分別為30|im,?40ym,?50|am,60|am,??7〇nm,?8〇nm和100|im七種不同網(wǎng)格尺寸模型的J積分和應(yīng)力分布。結(jié)果表明,當(dāng)模型??最小網(wǎng)格尺寸小于50^m?1^>1后,?/積分和應(yīng)力分布的有限元結(jié)果幾乎不再隨網(wǎng)格尺寸的??減小而變化。所^,本章中所有模型的裂尖最小網(wǎng)格尺寸選擇為40^ml。圖2.1(3)-((〇中??的典型H維模型分別包含了?31590,?31464,128120個(gè)單元和36168,?37765,144100個(gè)??節(jié)點(diǎn)。??嗯擊嗎圓??(a)?(b)??IDk??簡嗎ij?Cracktip??(c)??圖2.1典型C(T)試樣(a),化(B)試樣(b卿CC(T)試樣似的呈維有限元模型及裂尖局部網(wǎng)格??Fig.?2.1?Meshes?in?typical?Em化?models?of?C(T)?specimen?wi化趴=50mm
本文編號:2910233
【文章來源】:華東理工大學(xué)上海市 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:122 頁
【學(xué)位級別】:博士
【部分圖文】:
圖1.2失效評定圖(FAD)??Fig.?1.2?The?failure?assessment?化agram?(FAD)??
L,??圖1.2失效評定圖(FAD)??Fig.?1.2?The?failure?assessment?化agram?(FAD)??傳統(tǒng)的FAD評定方法基于宏觀斷裂力學(xué)的單參數(shù)法,沒有考慮裂尖拘束效應(yīng)對結(jié)??構(gòu)斷裂行為的影響,一般會產(chǎn)生過于保守的評定結(jié)果。后來,英國R6ti7l規(guī)范引入了考??慮拘束效應(yīng)的FAD評價(jià)方法,給出了兩種等價(jià)的納入拘束效應(yīng)的FAD方法,如圖1.3??所示:??方法1?(圖1.3(a))保持材料的斷裂初性不變,用拘束參數(shù)7或9對失效評定曲線??(FAC)進(jìn)行拘束修正,修正后的FAC如下式(1-11);??及,=口+?(-處乃/典),4<盡"?(1-U)??其中a和A為材料參數(shù),拘束參數(shù)r應(yīng)力或0包含在片因子中。對于r應(yīng)力,ALr=r/cTy;??對于0參數(shù)
于裂紋擴(kuò)展方向的移動。所有尺寸的SE(B)試樣(口/W=化530,口/W=化184和口/W=化129)??均采用全模型進(jìn)行有限元分析,其加載是通過對試樣上方剛體施加向下2mm的位移控??制載荷的方式進(jìn)行。典型試樣的有限元網(wǎng)格如圖2.1所示。由于裂紋尖端區(qū)域存在著應(yīng)??力/應(yīng)變梯度,為了得到準(zhǔn)確的有限元分析結(jié)果,裂紋前端采用較細(xì)的網(wǎng)格劃分,即采用??聚焦環(huán)式網(wǎng)格包圍在初始根半徑為2jim的裂紋尖端^文增強(qiáng)非線性迭代的收斂性。在網(wǎng)??格敏感性研究中,分別計(jì)算了裂紋尖端最小網(wǎng)格尺寸分別為30|im,?40ym,?50|am,60|am,??7〇nm,?8〇nm和100|im七種不同網(wǎng)格尺寸模型的J積分和應(yīng)力分布。結(jié)果表明,當(dāng)模型??最小網(wǎng)格尺寸小于50^m?1^>1后,?/積分和應(yīng)力分布的有限元結(jié)果幾乎不再隨網(wǎng)格尺寸的??減小而變化。所^,本章中所有模型的裂尖最小網(wǎng)格尺寸選擇為40^ml。圖2.1(3)-((〇中??的典型H維模型分別包含了?31590,?31464,128120個(gè)單元和36168,?37765,144100個(gè)??節(jié)點(diǎn)。??嗯擊嗎圓??(a)?(b)??IDk??簡嗎ij?Cracktip??(c)??圖2.1典型C(T)試樣(a),化(B)試樣(b卿CC(T)試樣似的呈維有限元模型及裂尖局部網(wǎng)格??Fig.?2.1?Meshes?in?typical?Em化?models?of?C(T)?specimen?wi化趴=50mm
本文編號:2910233
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