發(fā)布時間：2022-01-15 02:24

　　新型循環(huán)流化床雙床反應器（Dual Circulating Fluidized Bed,DCFB）,其裝置組成不同于傳統(tǒng)循環(huán)流化床反應器,在催化裂化、化學鏈燃燒、煤/生物質燃燒及氣化、氣體吸附等領域具有廣闊的應用前景。從雙床反應器角度出發(fā),提升管中主要流型是快速流態(tài)化和氣力輸送,可以實現(xiàn)氣固混合和傳質傳熱;鼓泡床中主要流型是鼓泡流態(tài)化和湍動流態(tài)化,氣泡引起了周圍顆粒發(fā)生特定運動,導致氣固兩相間發(fā)生相互作用,造成了床層中顆�？焖俣浞值鼗旌�。而阻隔器可以將提升管和鼓泡床兩個反應區(qū)域隔開,為兩個區(qū)域營造不同的反應氛圍,實現(xiàn)不同區(qū)域的反應條件和過程,所以反應過程實現(xiàn)強化。本文主要圍繞循環(huán)流化床雙床反應器的壓力平衡及顆粒循環(huán)特性調控、氣固兩相流態(tài)化流型識別、雙床反應器間氣固兩相行為影響及多尺度特性開展如下三方面的研究工作,以期為循環(huán)流化床雙床反應器安全穩(wěn)定運行、工業(yè)設計和放大以及應用提供理論指導。1.研究了提升管氣速、顆粒貯量、鼓泡床氣速、阻隔器氣速等操作參數(shù)對DCFB系統(tǒng)中壓力分布、平衡和顆粒循環(huán)流率的影響。實驗結果和分析表明:一方面,操作參數(shù)的改變,導致DCFB系統(tǒng)中壓力分布變化和提升管軸... 

【文章來源】：湘潭大學湖南省

【文章頁數(shù)】：80 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．２線性低密度聚乙烯顆粒粒徑分布圖??Ｆｉｇ．２．２．?Ｐａｒｔｉｃｌｅ?ｓｉｚｅ?ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ?ｏｆ?ＬＬＤＰＥ?ｐａｒｔｉｃｌｅｓ．??

前論文相比［７，９５１，在阻隔器１８－２１處有所不同，此處壓力波動較大，呈“Ｎ”型。??這是由于：為了使顆粒循環(huán)，必須給阻隔器內通氣，由此造成阻隔器內顆粒流化??劇烈，致使阻隔器內壓力脈動加劇。如圖３．１?（ａ）所示，當／ｓ＝４ｋｇ時，隨著Ｃ／ｇ，ｒ??增加，系統(tǒng)內總體壓力逐漸在增大，進而影響了床層內顆粒濃度。在仏ｒ＝８．８ｔ／ｍｒ??時，提升管內稀相和密相有明顯的分界面，這是因為在較低氣速下，沒有能提供??３０１?．?）｜?３?０???—?３．０??＝＝＝＝＾＝ｒ??－〇－＂ｒ．＿８?８ｒ＿，?匕＿〇＿＂．－８８ｒ．，??２．５?Ｌ?＜?＂？．■Ｉ”＂，．，?２５?．?４．１１?Ｏ＇＇?２６．Ｗ＾１１?？??Ｌ?。?卜＂？？－終」?。?卜?鋪」?

?第３章壓力平衡及顆粒循環(huán)特性調控研究???相比，在１２－１７點壓力有明顯的區(qū)別。這是因為當／ｓ＝８ｋｇ時，由于顆粒貯量較大，??氣速較高時，提升管內顆粒濃度較低，整個系統(tǒng)中大量顆粒在鼓泡床中積累，鼓??泡床料位上升，因此點１３、１４處測量的壓力大大增加，此時旋風分離器下部點??１２壓力遠小于點１３及點１４處壓力，因此顆粒從旋風分離器流到鼓泡床阻力就??顯著增加，流動就變得不那么順暢，最終導致提升管氣速大于ｆ／ｇ，ｒ＝２６．５＾ｆ時，??顆粒在此流化系統(tǒng)中很難實現(xiàn)循環(huán)運行，若要在此條件下實現(xiàn)循環(huán)，需要對鼓泡??床結構進行改進。??３．０???—｜??—〇—?／?＝４ｋｇ??


本文編號：3589708