超低溫對T700碳纖維/環(huán)氧復(fù)合材料彎曲性能的影響
發(fā)布時間:2021-11-26 16:25
研究正交鋪層的碳纖維增強環(huán)氧樹脂基復(fù)合材料(CFRP)在超低溫的環(huán)境下的彎曲性能和損傷破壞形式。對復(fù)合材料試樣進行不同時間的液氧浸泡處理和不同次數(shù)的常溫/液氧溫度熱循環(huán)處理來模擬液氧燃料貯箱使用工況,通過配有超低溫試驗裝置的力學(xué)試驗機研究CFRP在不同超低溫條件處理前后的低溫彎曲強度和彎曲模量的變化規(guī)律;采用掃描電子顯微鏡(SEM)對破壞前后試樣的微觀形貌進行分析。結(jié)果表明,經(jīng)過液氧浸泡及常溫/液氧溫度熱循環(huán)處理的CFRP的超低溫彎曲強度和模量變化趨勢基本一致,均隨時間和循環(huán)次數(shù)的增加先下降后上升,這種變化規(guī)律與其超低溫環(huán)境下材料的微觀結(jié)構(gòu)變化密切相關(guān)。結(jié)合CFRP破壞前后的宏觀和微觀結(jié)構(gòu)特性以及微裂紋的擴展規(guī)律,揭示了正交鋪層CFRP超低溫彎曲性能變化的機理。
【文章來源】:宇航學(xué)報. 2016,37(05)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
常溫/超低溫循環(huán)裝置及循環(huán)中的試樣Fig.1Roomtemperaturecryogeniccyclingdeviceandsamples
匝槭保?≡裎露群鴕貉?-183℃)相近且性能穩(wěn)定的液氮(-196℃)來替代液氧作為低溫介質(zhì)使用。由于目前沒有適用于低溫測試的試驗標準,本文根據(jù)室溫試驗標準GB/T1446-2005纖維增強塑料彎曲性能試驗方法進行彎曲試驗,分析時采用線性初始失穩(wěn)撓度,彎曲模量的計算公式如下:Ef=l3ΔP4bh3ΔS式中:Ef表示彎曲彈性模量,ΔP表示載荷-撓度曲線上初始直線段的載荷增量,ΔS表示與載荷增量ΔP對應(yīng)的跨距中點處的撓度增量。試驗設(shè)備為100kN的電液伺服試驗機和可以浸泡在液氮中的三點彎曲試驗裝置,如圖2所示。在進行超低溫彎曲試驗時,液氮完全淹沒試樣和夾具,試驗過程均在液氮環(huán)境中完成,以保證試驗的低溫環(huán)境。試樣進行常溫彎曲試驗和低溫彎曲試驗的圖片如圖3所示。圖2電液伺服試驗機和充滿液氮的三點彎曲試驗裝置Fig.2Electro-hydraulicservotestingmachineandthree-pointbendingdevicefilledwithliquidnitrogen圖3室溫和低溫彎曲試驗Fig.3Bendingtestsatroomtemperatureandlowtemperature2結(jié)果和討論由于液氧燃料貯箱是在液氧溫度下長期工作,而復(fù)合材料長期在低溫下的性能會發(fā)生較大變化,因此,需要研究不同浸泡時間對復(fù)合材料的損傷及低溫力學(xué)性能的影響。同時液氧燃料貯箱服役時要承受超低溫下的內(nèi)外壓作用,在裝卸燃料時,還要承受溫度和載荷的多次循環(huán)作用,所以需要了解不同常溫/液氧溫度熱循環(huán)次數(shù)后的損傷情況及對彎曲性能的影響。采用掃描電子顯微鏡對低溫處理及彎曲試驗后的試樣進行觀察,根據(jù)不同處理條件下層620宇航學(xué)報第37卷
1446-2005纖維增強塑料彎曲性能試驗方法進行彎曲試驗,分析時采用線性初始失穩(wěn)撓度,彎曲模量的計算公式如下:Ef=l3ΔP4bh3ΔS式中:Ef表示彎曲彈性模量,ΔP表示載荷-撓度曲線上初始直線段的載荷增量,ΔS表示與載荷增量ΔP對應(yīng)的跨距中點處的撓度增量。試驗設(shè)備為100kN的電液伺服試驗機和可以浸泡在液氮中的三點彎曲試驗裝置,如圖2所示。在進行超低溫彎曲試驗時,液氮完全淹沒試樣和夾具,試驗過程均在液氮環(huán)境中完成,以保證試驗的低溫環(huán)境。試樣進行常溫彎曲試驗和低溫彎曲試驗的圖片如圖3所示。圖2電液伺服試驗機和充滿液氮的三點彎曲試驗裝置Fig.2Electro-hydraulicservotestingmachineandthree-pointbendingdevicefilledwithliquidnitrogen圖3室溫和低溫彎曲試驗Fig.3Bendingtestsatroomtemperatureandlowtemperature2結(jié)果和討論由于液氧燃料貯箱是在液氧溫度下長期工作,而復(fù)合材料長期在低溫下的性能會發(fā)生較大變化,因此,需要研究不同浸泡時間對復(fù)合材料的損傷及低溫力學(xué)性能的影響。同時液氧燃料貯箱服役時要承受超低溫下的內(nèi)外壓作用,在裝卸燃料時,還要承受溫度和載荷的多次循環(huán)作用,所以需要了解不同常溫/液氧溫度熱循環(huán)次數(shù)后的損傷情況及對彎曲性能的影響。采用掃描電子顯微鏡對低溫處理及彎曲試驗后的試樣進行觀察,根據(jù)不同處理條件下層620宇航學(xué)報第37卷
【參考文獻】:
期刊論文
[1]石墨烯-多壁碳納米管協(xié)同增強環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的低溫力學(xué)性能[J]. 沈小軍,孟令軒,付紹云. 復(fù)合材料學(xué)報. 2015(01)
[2]超低溫處理對T700碳纖維/環(huán)氧復(fù)合材料拉—壓疲勞性能的影響[J]. 劉新,武湛君,蔡永超,王海瑞. 宇航學(xué)報. 2014(07)
[3]復(fù)合材料貯箱在航天飛行器低溫推進系統(tǒng)上的應(yīng)用與關(guān)鍵技術(shù)[J]. 張辰威,張博明. 航空學(xué)報. 2014(10)
[4]航天器力學(xué)環(huán)境分析與條件設(shè)計研究進展[J]. 馬興瑞,韓增堯,鄒元杰,丁繼鋒. 宇航學(xué)報. 2012(01)
[5]大尺寸CFRP固體火箭發(fā)動機殼體濕法纏繞用樹脂配方研制[J]. 鄧杰,成敏蘇. 宇航學(xué)報. 2010(02)
[6]可重復(fù)使用運載器復(fù)合材料低溫貯箱應(yīng)用研究[J]. 于建,晏飛. 火箭推進. 2009(06)
[7]超低溫復(fù)合材料的研究進展[J]. 王嶸,郝春功,楊嬌萍,張雄軍,付紹云,王繼輝. 化工新型材料. 2007(07)
[8]纖維增強聚合物基復(fù)合材料的低溫性能[J]. 劉康,汪榮順,石玉美,顧安忠. 低溫工程. 2006(05)
[9]星箭力學(xué)環(huán)境分析與試驗技術(shù)研究進展[J]. 馬興瑞,于登云,韓增堯,鄒元杰. 宇航學(xué)報. 2006(03)
本文編號:3520520
【文章來源】:宇航學(xué)報. 2016,37(05)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
常溫/超低溫循環(huán)裝置及循環(huán)中的試樣Fig.1Roomtemperaturecryogeniccyclingdeviceandsamples
匝槭保?≡裎露群鴕貉?-183℃)相近且性能穩(wěn)定的液氮(-196℃)來替代液氧作為低溫介質(zhì)使用。由于目前沒有適用于低溫測試的試驗標準,本文根據(jù)室溫試驗標準GB/T1446-2005纖維增強塑料彎曲性能試驗方法進行彎曲試驗,分析時采用線性初始失穩(wěn)撓度,彎曲模量的計算公式如下:Ef=l3ΔP4bh3ΔS式中:Ef表示彎曲彈性模量,ΔP表示載荷-撓度曲線上初始直線段的載荷增量,ΔS表示與載荷增量ΔP對應(yīng)的跨距中點處的撓度增量。試驗設(shè)備為100kN的電液伺服試驗機和可以浸泡在液氮中的三點彎曲試驗裝置,如圖2所示。在進行超低溫彎曲試驗時,液氮完全淹沒試樣和夾具,試驗過程均在液氮環(huán)境中完成,以保證試驗的低溫環(huán)境。試樣進行常溫彎曲試驗和低溫彎曲試驗的圖片如圖3所示。圖2電液伺服試驗機和充滿液氮的三點彎曲試驗裝置Fig.2Electro-hydraulicservotestingmachineandthree-pointbendingdevicefilledwithliquidnitrogen圖3室溫和低溫彎曲試驗Fig.3Bendingtestsatroomtemperatureandlowtemperature2結(jié)果和討論由于液氧燃料貯箱是在液氧溫度下長期工作,而復(fù)合材料長期在低溫下的性能會發(fā)生較大變化,因此,需要研究不同浸泡時間對復(fù)合材料的損傷及低溫力學(xué)性能的影響。同時液氧燃料貯箱服役時要承受超低溫下的內(nèi)外壓作用,在裝卸燃料時,還要承受溫度和載荷的多次循環(huán)作用,所以需要了解不同常溫/液氧溫度熱循環(huán)次數(shù)后的損傷情況及對彎曲性能的影響。采用掃描電子顯微鏡對低溫處理及彎曲試驗后的試樣進行觀察,根據(jù)不同處理條件下層620宇航學(xué)報第37卷
1446-2005纖維增強塑料彎曲性能試驗方法進行彎曲試驗,分析時采用線性初始失穩(wěn)撓度,彎曲模量的計算公式如下:Ef=l3ΔP4bh3ΔS式中:Ef表示彎曲彈性模量,ΔP表示載荷-撓度曲線上初始直線段的載荷增量,ΔS表示與載荷增量ΔP對應(yīng)的跨距中點處的撓度增量。試驗設(shè)備為100kN的電液伺服試驗機和可以浸泡在液氮中的三點彎曲試驗裝置,如圖2所示。在進行超低溫彎曲試驗時,液氮完全淹沒試樣和夾具,試驗過程均在液氮環(huán)境中完成,以保證試驗的低溫環(huán)境。試樣進行常溫彎曲試驗和低溫彎曲試驗的圖片如圖3所示。圖2電液伺服試驗機和充滿液氮的三點彎曲試驗裝置Fig.2Electro-hydraulicservotestingmachineandthree-pointbendingdevicefilledwithliquidnitrogen圖3室溫和低溫彎曲試驗Fig.3Bendingtestsatroomtemperatureandlowtemperature2結(jié)果和討論由于液氧燃料貯箱是在液氧溫度下長期工作,而復(fù)合材料長期在低溫下的性能會發(fā)生較大變化,因此,需要研究不同浸泡時間對復(fù)合材料的損傷及低溫力學(xué)性能的影響。同時液氧燃料貯箱服役時要承受超低溫下的內(nèi)外壓作用,在裝卸燃料時,還要承受溫度和載荷的多次循環(huán)作用,所以需要了解不同常溫/液氧溫度熱循環(huán)次數(shù)后的損傷情況及對彎曲性能的影響。采用掃描電子顯微鏡對低溫處理及彎曲試驗后的試樣進行觀察,根據(jù)不同處理條件下層620宇航學(xué)報第37卷
【參考文獻】:
期刊論文
[1]石墨烯-多壁碳納米管協(xié)同增強環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的低溫力學(xué)性能[J]. 沈小軍,孟令軒,付紹云. 復(fù)合材料學(xué)報. 2015(01)
[2]超低溫處理對T700碳纖維/環(huán)氧復(fù)合材料拉—壓疲勞性能的影響[J]. 劉新,武湛君,蔡永超,王海瑞. 宇航學(xué)報. 2014(07)
[3]復(fù)合材料貯箱在航天飛行器低溫推進系統(tǒng)上的應(yīng)用與關(guān)鍵技術(shù)[J]. 張辰威,張博明. 航空學(xué)報. 2014(10)
[4]航天器力學(xué)環(huán)境分析與條件設(shè)計研究進展[J]. 馬興瑞,韓增堯,鄒元杰,丁繼鋒. 宇航學(xué)報. 2012(01)
[5]大尺寸CFRP固體火箭發(fā)動機殼體濕法纏繞用樹脂配方研制[J]. 鄧杰,成敏蘇. 宇航學(xué)報. 2010(02)
[6]可重復(fù)使用運載器復(fù)合材料低溫貯箱應(yīng)用研究[J]. 于建,晏飛. 火箭推進. 2009(06)
[7]超低溫復(fù)合材料的研究進展[J]. 王嶸,郝春功,楊嬌萍,張雄軍,付紹云,王繼輝. 化工新型材料. 2007(07)
[8]纖維增強聚合物基復(fù)合材料的低溫性能[J]. 劉康,汪榮順,石玉美,顧安忠. 低溫工程. 2006(05)
[9]星箭力學(xué)環(huán)境分析與試驗技術(shù)研究進展[J]. 馬興瑞,于登云,韓增堯,鄒元杰. 宇航學(xué)報. 2006(03)
本文編號:3520520
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