發(fā)布時(shí)間：2021-07-04 16:08

　　為了研究立式固體發(fā)動(dòng)機(jī)長時(shí)貯存時(shí)藥柱應(yīng)力、應(yīng)變與位移變化規(guī)律,結(jié)合實(shí)際貯存環(huán)境,開展了固體發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥在溫差、重力和內(nèi)壓載荷聯(lián)合作用下的有限元仿真,對(duì)不同加載階段的發(fā)動(dòng)機(jī)仿真結(jié)果進(jìn)行分析,并從應(yīng)力和位移角度,分別獲得了關(guān)鍵點(diǎn)的時(shí)間歷程變化規(guī)律以及關(guān)鍵路徑的分布規(guī)律。結(jié)果表明,聯(lián)合載荷作用下,藥柱向尾部下移,軸向位移從頭部至尾部依次減少,藥柱最大應(yīng)力發(fā)生在前翼與中孔交匯處,粘接結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力發(fā)生在前人工脫粘層根部;且隨著貯存時(shí)間的增加,藥柱應(yīng)力不斷減小,粘接結(jié)構(gòu)應(yīng)力不斷增加,軸向位移不斷增加,立式貯存半年發(fā)動(dòng)機(jī)滿足結(jié)構(gòu)完整性要求。 

【文章來源】：兵器裝備工程學(xué)報(bào). 2020,41(08)北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

發(fā)動(dòng)機(jī)1/16結(jié)構(gòu)三維模型示意圖

從圖2(c)和圖2(d)可以看出，在立式貯存初期，1g軸向重力加速度作用下，藥柱整體下沉，前人工脫粘層繼續(xù)擴(kuò)張，軸向位移從17.5 mm增加至28.05 mm，后人工脫粘層開口距離減少，軸向位移從-16.96 mm縮減至-6.984 mm，藥柱中孔徑向位移由-8.043 mm減小至-7.525 mm，變化較小。2.2 固化降溫和長時(shí)重力載荷

從圖3(c)和圖3(d)可以看出，增加內(nèi)壓后，藥柱最大軸向位移，即前人工脫粘層頭部位移值較無內(nèi)壓時(shí)減小13.96%，藥柱最小軸向位移，即后人工脫粘層頭部位移值較無內(nèi)壓時(shí)增大16.07%，分布規(guī)律不變;藥柱最大徑向位移較無內(nèi)壓時(shí)增大24.38%。除殼體外，其余部件的應(yīng)力分布如圖4所示。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]國外大型固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)立式貯存老化研究狀況[J]. 雷寧,閆心怡.  固體火箭技術(shù). 2019(03)
[2]固體推進(jìn)劑藥柱立式貯存的蠕變效應(yīng)[J]. 王鑫,高鳴,伍鵬,陳思彤,王玉峰.  火炸藥學(xué)報(bào). 2019(02)
[3]艦載導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)藥柱蠕變損傷研究[J]. 王永帥,董可海,張波,唐巖輝.  兵工自動(dòng)化. 2017(06)
[4]固體發(fā)動(dòng)機(jī)低溫點(diǎn)火條件下藥柱結(jié)構(gòu)完整性分析[J]. 劉中兵,周艷青,張兵.  固體火箭技術(shù). 2015(03)
[5]大型固體發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室立式貯存研究[J]. 袁軍,任萍,何高讓.  固體火箭技術(shù). 2014(06)
[6]固體推進(jìn)劑藥柱在振動(dòng)載荷作用下的結(jié)構(gòu)完整性分析[J]. 劉華,李旭昌,馮錦虎,李敏劍.  戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈技術(shù). 2009(05)
[7]復(fù)合材料殼體發(fā)動(dòng)機(jī)推進(jìn)劑藥柱立式貯存應(yīng)力分析[J]. 田俊良,朱祖念,杜建科,李侃.  固體火箭技術(shù). 2003(04)

博士論文
[1]固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)藥柱結(jié)構(gòu)完整性及可靠性分析[D]. 朱衛(wèi)兵.哈爾濱工程大學(xué) 2005



本文編號(hào)：3265104