為了解決自由裝填大長徑比火箭發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥高溫工作時(shí)的碎藥問題,以一種螺壓改性雙基推進(jìn)劑裝藥為研究對(duì)象,采用固體火箭試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)研究了影響自由裝填大長徑比發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥工作穩(wěn)定性的因素,包括初始通氣參量（■）、擋藥架厚度（d）、裝藥局部涂覆。結(jié)果表明,裝藥結(jié)構(gòu)是影響自由裝填大長徑比發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥工作穩(wěn)定性的主要因素,減小初始通氣參量（■）能顯著提高裝藥在高溫條件下的工作穩(wěn)定性。對(duì)于長徑比為12的推進(jìn)劑裝藥,50℃時(shí),■從225減小至166,基本消除了碎藥的產(chǎn)生;60℃時(shí),顯著減小了碎藥的產(chǎn)生;采用厚度為25mm的擋藥架比采用厚度為8mm的檔藥架更有利于減少裝藥工作時(shí)碎藥的產(chǎn)生;裝藥內(nèi)孔是否涂覆對(duì)改善裝藥工作時(shí)的碎藥情況沒有作用,不影響裝藥工作的穩(wěn)定性。 

【文章來源】：火炸藥學(xué)報(bào). 2020,43(04)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)簡圖

試驗(yàn)溫度分別為20、50和60℃,兩種初始通氣參量(?)條件下,推進(jìn)劑裝藥發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)的壓強(qiáng)—時(shí)間曲線如圖2所示。?值為225時(shí),對(duì)應(yīng)藥柱的外徑為60.5mm,?值為166時(shí),對(duì)應(yīng)藥柱的外徑為58.5mm。由圖2(a)可知,20℃條件下,當(dāng)?值為225時(shí),裝藥p—t曲線的后半部分產(chǎn)生了明顯壓強(qiáng)降低。這是由于通氣參量值過大產(chǎn)生了侵蝕燃燒[11]。裝藥?值減小為166以后,裝藥工作過程的p—t曲線更加穩(wěn)定,改善了曲線的拖尾現(xiàn)象。

擋藥架的結(jié)構(gòu)簡圖

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]不同分布載荷下藥柱內(nèi)孔受力特性分析[J]. 楊樂,余貞勇,何景軒.  強(qiáng)度與環(huán)境. 2018(01)
[2]點(diǎn)火壓強(qiáng)峰值和增壓速率對(duì)藥柱應(yīng)變響應(yīng)的影響[J]. 張明,楊樂.  強(qiáng)度與環(huán)境. 2015(02)
[3]大長徑比固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)發(fā)射過程裝藥結(jié)構(gòu)完整性分析[J]. 丁彪,張春龍,邱欣.  北京理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2013(09)
[4]大長徑比自由裝填式固體發(fā)動(dòng)機(jī)溫度載荷響應(yīng)分析[J]. 蒙上陽,董勇,楊軍輝,楊曉紅.  廣西科學(xué). 2011(02)
[5]大長徑比固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火瞬態(tài)過程性能散布分析[J]. 鐘濤,王中偉,張為華.  固體火箭技術(shù). 2005(02)
[6]大長徑比固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火瞬態(tài)過程分析[J]. 鐘濤,王中偉,張為華.  固體火箭技術(shù). 2005(01)
[7]固體推進(jìn)劑藥柱在內(nèi)壓載荷下的應(yīng)力應(yīng)變分析[J]. 楊月誠,傅學(xué)金,張永鑫.  上海航天. 2004(04)
[8]直升機(jī)載制導(dǎo)航空火箭彈發(fā)展分析[J]. 王狂飆.  航空兵器. 2003(06)
[9]固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)彈道曲線異�，F(xiàn)象的鑒別[J]. 謝蔚民,吳心平.  推進(jìn)技術(shù). 1985(02)



本文編號(hào)：3227020