發(fā)布時間：2021-06-08 12:42

　　考慮間隙內(nèi)水介質(zhì)黏度、間隙受壓形變在柱塞軸向沿程變化,用AMESim軟件對超高壓水壓泵細長型柱塞副在工作壓力從0～120 MPa變化時的間隙、泄漏占理論排量的比值進行了計算預(yù)測。結(jié)果表明:隨著工作壓力升高,柱塞間隙內(nèi)水介質(zhì)黏度沿程變化引起的泄漏量呈近似線性增長,在120 MPa時間隙泄漏增大25%;間隙高壓形變引起的泄漏量快速增長,在120 MPa時間隙泄漏增加3倍;當配合間隙為3, 5, 7μm時,間隙泄漏占比為3.51%,8.93%和18.51%;超高壓工況下,影響柱塞間隙泄漏的主要因素是柱塞副間隙大小、間隙高壓變形量、柱塞副接觸長度、柱塞偏心量,減小柱塞副配合間隙、間隙高壓變形量,增大柱塞副接觸長度,可顯著減小泄漏,提高容積效率。 

【文章來源】：液壓與氣動. 2020,(10)北大核心

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

一種超高壓水壓柱塞泵結(jié)構(gòu)圖[11]

本研究的超高壓水壓泵所用柱塞為階梯柱塞,由大柱塞和小柱塞組成,大柱塞和小柱塞用球鉸連接,如圖2所示。分體式的階梯柱塞結(jié)構(gòu),通過大柱塞、小柱塞與柱塞套之間的間隙大小不同,將所受的側(cè)向力轉(zhuǎn)移至大柱塞上,由于大柱塞與小柱塞之間為球鉸連接,大幅地減小了大柱塞側(cè)向力向小柱塞傳遞,因此可以認為小柱塞不承受側(cè)向力、不產(chǎn)生傾斜狀態(tài)。

在實際情況中,柱塞與柱塞套的中心線很難完全重合,柱塞副環(huán)形間隙也不是理想的同心狀態(tài),由于忽略了柱塞側(cè)向力及其傾斜,因此可認為此處柱塞副為偏心狀態(tài),如圖3所示。在柱塞處于偏心狀態(tài)時,柱塞副間隙泄漏量的計算公式為[12]:

【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于AMESim的液壓滑閥中位內(nèi)泄漏仿真研究[J]. 何毓明,彭利坤,宋飛.  液壓與氣動. 2018(05)
[2]考慮油液黏壓特性的高壓航空液壓泵柱塞副泄漏模型研究[J]. 李元,王少萍,石健,鄭碩.  液壓與氣動. 2018(05)
[3]大深度潛水器海水液壓浮力調(diào)節(jié)技術(shù)研究進展[J]. 劉銀水,吳德發(fā),李東林,趙旭峰.  液壓與氣動. 2014(10)
[4]海水液壓技術(shù)在深海裝備中的應(yīng)用[J]. 劉銀水,吳德發(fā),李東林,趙旭峰,李曉暉.  機械工程學(xué)報. 2014(02)
[5]高壓高速條件下柱塞副泄漏流場分析[J]. 胡仁喜,苑士華,劉紅寧,孟秋紅.  農(nóng)業(yè)機械學(xué)報. 2009(04)
[6]油液粘度變化對球塞泵球塞副泄漏量的影響[J]. 苑士華,張心俊,胡紀濱.  農(nóng)業(yè)機械學(xué)報. 2007(04)
[7]高壓共軌噴油泵漏泄量的有限元計算及試驗研究[J]. 歐大生,歐陽光耀,張劍平.  內(nèi)燃機. 2007(02)

碩士論文
[1]全水潤滑閥配流液壓泵的研究[D]. 唐輝.華中科技大學(xué) 2013
[2]水壓環(huán)形縫隙泄漏特性的理論和實驗研究[D]. 楊秀峰.華中科技大學(xué) 2012



本文編號：3218476