海底管線豎直向屈曲劇變過程中土體抗力的研究
發(fā)布時(shí)間:2020-12-14 09:36
隨著海上油氣田開發(fā)規(guī)模的不斷擴(kuò)大,海底管線的應(yīng)用越來越廣泛,隨之而來的海底管線在溫度應(yīng)力下的屈曲劇變問題也逐漸突顯。管線的屈曲劇變是指管線在內(nèi)外溫差和壓差作用下,內(nèi)部產(chǎn)生較大的附加應(yīng)力,由于地基土的約束作用,管線無法自由變形釋放應(yīng)力,應(yīng)力不斷累積,當(dāng)其值超過地基土對(duì)管線的約束力時(shí),管線將發(fā)生豎直向或水平向的突然彎曲大變形,最終喪失使用功能,因此地基土對(duì)管線的約束力是管線屈曲劇變研究中的重要內(nèi)容。本文結(jié)合這一課題開展了以下研究工作。1.系統(tǒng)地進(jìn)行相關(guān)文獻(xiàn)調(diào)研和整理工作,全面總結(jié)了國(guó)內(nèi)外在這一方面的研究成果;2.進(jìn)行了室內(nèi)模型實(shí)驗(yàn)研究,分別選取了砂土和粘土作為實(shí)驗(yàn)用土并采用30mm、50mm和80mm管徑的不銹鋼管模擬管線,設(shè)計(jì)管線的埋置率(H/D)分別為1-9,共進(jìn)行了161組實(shí)驗(yàn),系統(tǒng)整理和分析了實(shí)驗(yàn)結(jié)果;3.以實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為依據(jù),推導(dǎo)了當(dāng)海底埋設(shè)管線發(fā)生豎直向上運(yùn)動(dòng),土體最大抗力的計(jì)算公式并建立起描述土體抗力發(fā)揮過程的非線性彈簧模型;4.對(duì)管土相互作用進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬,采用PLAXIS有限元軟件對(duì)模型實(shí)驗(yàn)過程進(jìn)行數(shù)值模擬,分析管線在豎直向上運(yùn)動(dòng)時(shí)土體的破壞模式和土抗力峰值與管徑和埋深...
【文章來源】:天津大學(xué)天津市 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:92 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
砂土模型試驗(yàn)槽示意圖和現(xiàn)場(chǎng)裝置照片
圖 2-1 砂土模型試驗(yàn)槽示意圖和現(xiàn)場(chǎng)裝置照片分別選取直徑為30mm、50mm、80mm的不銹鋼管模擬管線,管長(zhǎng)1200mm,兩端封堵,各伸出模型槽外100mm以消除管線運(yùn)動(dòng)時(shí)管端對(duì)土體的擾動(dòng),如圖2-2所示,相關(guān)參數(shù)見表2-1。在砂土中管線的埋置率(H/D)分別為1~9,采用挖溝回填的方式鋪設(shè)管線(見圖2-3)。在粘土中埋置率分別取1~8,采用分層填筑的方式。圖 2-2 不銹鋼管線表 2-1 管線相關(guān)參數(shù)D(mm) d(mm) E(kPa) W(kg) l(m) w(kN/m)30 27 2.06E+08 2.6 1.20 0.02250 46 2.06E+08 6.1 1.20 0.05180 75 2.06E+08 12.3 1.20 0.103薄塑料擋板
圖 2-3 砂土實(shí)驗(yàn)管線埋設(shè)示意圖為了滿足實(shí)驗(yàn)過程中對(duì)于管線位移運(yùn)動(dòng)的觀察和方便實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的采集要求,本實(shí)驗(yàn)的動(dòng)力施加裝置采用了電動(dòng)機(jī)和減速儀(見圖2-4a)結(jié)合使用的方式。通過控制儀(見圖2-4b)有效地調(diào)節(jié)電機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)速率,以滿足實(shí)驗(yàn)要求各種轉(zhuǎn)速,通過調(diào)整電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)速率,此裝置可以有效的減緩管線運(yùn)動(dòng)速率。在砂土實(shí)驗(yàn)中,電動(dòng)機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)速率控制為0.15mm/s,粘土實(shí)驗(yàn)中電機(jī)的速率控制在0.06mm/s。實(shí)驗(yàn)中的動(dòng)力傳遞裝置由定滑輪和鋼絲繩組成,將定滑輪焊接在鋼架上面,起到調(diào)節(jié)鋼絲繩受力方向和固定鋼絲繩的作用。選用的定滑輪額定拉力為1500kg的等級(jí),鋼絲繩選用直徑為3mm、額定拉力為1000kg規(guī)格,均滿足實(shí)驗(yàn)的要求(見圖2-5)。a.電動(dòng)機(jī)與減速儀現(xiàn)場(chǎng)照片 b.控制儀現(xiàn)場(chǎng)照片圖 2-4 動(dòng)力系統(tǒng)和控制系統(tǒng)照片回填細(xì)砂管線o35填土面HD開挖面壓實(shí)細(xì)砂
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]抗滑鋼軌樁錨固深度的優(yōu)化分析[J]. 李靖,任偉中,陳浩,趙延鵬. 礦業(yè)研究與開發(fā). 2009(05)
[2]水平受荷樁非線性有限元分析[J]. 喬友剛,吳先敏. 水運(yùn)工程. 2009(04)
[3]基于Plaxis的土石混填高路堤穩(wěn)定性分析研究[J]. 黃永強(qiáng),韓紅桂. 公路工程. 2008(06)
[4]ABAQUS軟件在管土相互作用中的應(yīng)用[J]. 任艷榮. 中國(guó)海洋平臺(tái). 2007(04)
[5]影響海底管道壽命的主要因素及防范建議[J]. 李軍,王洪彬,李燕. 石油工程建設(shè). 2007(02)
[6]溫度應(yīng)力下海底管線屈曲分析方法的改進(jìn)[J]. 劉潤(rùn),閆澍旺,孫國(guó)民. 天津大學(xué)學(xué)報(bào). 2005(02)
[7]彈塑性海床上的管土相互作用分析[J]. 任艷榮,劉玉標(biāo),顧小蕓. 工程力學(xué). 2004(02)
[8]海底管土相互作用研究概述[J]. 任艷榮,劉玉標(biāo),顧小蕓. 中國(guó)海洋平臺(tái). 2004(01)
[9]我國(guó)海底管道的發(fā)展?fàn)顩r與前景[J]. 周延?xùn)|. 焊管. 1998(04)
[10]砂土對(duì)管道約束力的模型試驗(yàn)研究[J]. 澍旺. 海洋工程. 1996(01)
碩士論文
[1]掩埋海底管線的管土相互作用研究[D]. 武玉斐.天津大學(xué) 2009
[2]高速公路軟土路基應(yīng)力、應(yīng)變有限元分析[D]. 周戟.河北工業(yè)大學(xué) 2006
本文編號(hào):2916214
【文章來源】:天津大學(xué)天津市 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:92 頁
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
砂土模型試驗(yàn)槽示意圖和現(xiàn)場(chǎng)裝置照片
圖 2-1 砂土模型試驗(yàn)槽示意圖和現(xiàn)場(chǎng)裝置照片分別選取直徑為30mm、50mm、80mm的不銹鋼管模擬管線,管長(zhǎng)1200mm,兩端封堵,各伸出模型槽外100mm以消除管線運(yùn)動(dòng)時(shí)管端對(duì)土體的擾動(dòng),如圖2-2所示,相關(guān)參數(shù)見表2-1。在砂土中管線的埋置率(H/D)分別為1~9,采用挖溝回填的方式鋪設(shè)管線(見圖2-3)。在粘土中埋置率分別取1~8,采用分層填筑的方式。圖 2-2 不銹鋼管線表 2-1 管線相關(guān)參數(shù)D(mm) d(mm) E(kPa) W(kg) l(m) w(kN/m)30 27 2.06E+08 2.6 1.20 0.02250 46 2.06E+08 6.1 1.20 0.05180 75 2.06E+08 12.3 1.20 0.103薄塑料擋板
圖 2-3 砂土實(shí)驗(yàn)管線埋設(shè)示意圖為了滿足實(shí)驗(yàn)過程中對(duì)于管線位移運(yùn)動(dòng)的觀察和方便實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的采集要求,本實(shí)驗(yàn)的動(dòng)力施加裝置采用了電動(dòng)機(jī)和減速儀(見圖2-4a)結(jié)合使用的方式。通過控制儀(見圖2-4b)有效地調(diào)節(jié)電機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)速率,以滿足實(shí)驗(yàn)要求各種轉(zhuǎn)速,通過調(diào)整電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)速率,此裝置可以有效的減緩管線運(yùn)動(dòng)速率。在砂土實(shí)驗(yàn)中,電動(dòng)機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)速率控制為0.15mm/s,粘土實(shí)驗(yàn)中電機(jī)的速率控制在0.06mm/s。實(shí)驗(yàn)中的動(dòng)力傳遞裝置由定滑輪和鋼絲繩組成,將定滑輪焊接在鋼架上面,起到調(diào)節(jié)鋼絲繩受力方向和固定鋼絲繩的作用。選用的定滑輪額定拉力為1500kg的等級(jí),鋼絲繩選用直徑為3mm、額定拉力為1000kg規(guī)格,均滿足實(shí)驗(yàn)的要求(見圖2-5)。a.電動(dòng)機(jī)與減速儀現(xiàn)場(chǎng)照片 b.控制儀現(xiàn)場(chǎng)照片圖 2-4 動(dòng)力系統(tǒng)和控制系統(tǒng)照片回填細(xì)砂管線o35填土面HD開挖面壓實(shí)細(xì)砂
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
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[4]ABAQUS軟件在管土相互作用中的應(yīng)用[J]. 任艷榮. 中國(guó)海洋平臺(tái). 2007(04)
[5]影響海底管道壽命的主要因素及防范建議[J]. 李軍,王洪彬,李燕. 石油工程建設(shè). 2007(02)
[6]溫度應(yīng)力下海底管線屈曲分析方法的改進(jìn)[J]. 劉潤(rùn),閆澍旺,孫國(guó)民. 天津大學(xué)學(xué)報(bào). 2005(02)
[7]彈塑性海床上的管土相互作用分析[J]. 任艷榮,劉玉標(biāo),顧小蕓. 工程力學(xué). 2004(02)
[8]海底管土相互作用研究概述[J]. 任艷榮,劉玉標(biāo),顧小蕓. 中國(guó)海洋平臺(tái). 2004(01)
[9]我國(guó)海底管道的發(fā)展?fàn)顩r與前景[J]. 周延?xùn)|. 焊管. 1998(04)
[10]砂土對(duì)管道約束力的模型試驗(yàn)研究[J]. 澍旺. 海洋工程. 1996(01)
碩士論文
[1]掩埋海底管線的管土相互作用研究[D]. 武玉斐.天津大學(xué) 2009
[2]高速公路軟土路基應(yīng)力、應(yīng)變有限元分析[D]. 周戟.河北工業(yè)大學(xué) 2006
本文編號(hào):2916214
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