根據(jù)封裝管殼的密封性檢測(cè)參數(shù)來(lái)設(shè)計(jì)自動(dòng)化檢漏系統(tǒng)。首先對(duì)封裝管殼密封性自動(dòng)化檢漏系統(tǒng)中噴氦試驗(yàn)槍的直徑、角度及長(zhǎng)徑比等關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)證;再?gòu)膸?dòng)噴氦試驗(yàn)槍運(yùn)動(dòng)的控制系統(tǒng)及機(jī)械結(jié)構(gòu)整體設(shè)計(jì),研究制定了管殼密封試驗(yàn)中噴氦時(shí)間及移動(dòng)速度兩個(gè)重要的自動(dòng)化檢漏參數(shù),建立了封裝管殼密封性自動(dòng)化檢測(cè)系統(tǒng);最后,用小腔體封裝管殼進(jìn)行噴氦檢漏試驗(yàn),驗(yàn)證了自動(dòng)化檢漏系統(tǒng)運(yùn)用在封裝管殼密封性檢測(cè)時(shí)的適用性及有效性,填補(bǔ)了現(xiàn)有封裝管殼密封性檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)的不足,也為其他產(chǎn)品自動(dòng)化測(cè)試密封性提供了設(shè)計(jì)及測(cè)試思路。 

【文章來(lái)源】：控制工程. 2020,27(06)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

檢漏儀與被測(cè)樣品的連接方式

由式(1)可知，當(dāng)其它條件相同時(shí)，γ越大，t越長(zhǎng)，檢漏靈敏度越高；由式(2)及式(3)可知，在選定氦質(zhì)譜檢漏儀及被測(cè)樣品的體積后，即可明確一次噴氦試驗(yàn)的t時(shí)間，當(dāng)被測(cè)樣品連接在氦質(zhì)譜檢漏儀達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后，再采用裝有氦氣的噴槍向封裝管殼的疑似漏氣部位噴吹氦氣，如圖2所示。由此可見(jiàn)，要實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化噴氦檢測(cè)，關(guān)鍵是要控制噴槍的移動(dòng)速度v以及噴吹時(shí)間t兩個(gè)功能。此外，由式(4)可知噴槍直徑D與噴槍移動(dòng)速度v和t的關(guān)系，而直徑D與噴氦壓力有關(guān)，在標(biāo)準(zhǔn)中的試驗(yàn)方法明確規(guī)定噴氦的壓力要至少達(dá)到236 kPa,

噴氦壓力的大小直接取決于噴氦檢漏槍的噴口直徑；噴氦檢漏槍的流動(dòng)阻力及流量系數(shù)等參數(shù)又受噴氦槍的長(zhǎng)徑比影響；而噴口的流動(dòng)阻力由噴槍的入口角決定。因此，設(shè)計(jì)噴氦試驗(yàn)槍要重點(diǎn)考慮噴嘴直徑d、噴槍的長(zhǎng)徑比L/d及噴嘴的入口角a這3個(gè)重要參數(shù)[9～11]，如圖3所示。3.1 噴氦檢漏槍的噴口直徑設(shè)計(jì)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于PLC的噴桿噴霧機(jī)變量噴霧自動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J]. 裴亮,李曄,馮耀寧,張曉,陳曉,繆友誼.  農(nóng)機(jī)化研究. 2018(04)
[2]智能往復(fù)密封件摩擦力檢測(cè)裝置的研制[J]. 張慶孟,何鞍曉,史家順.  機(jī)電工程. 2017(06)
[3]永磁低速同步電機(jī)新型滑模速度控制器設(shè)計(jì)[J]. 馬惠鋮.  控制工程. 2016(11)
[4]基于PLC的追日控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與效率分析[J]. 韋永蘭,馬海寧,張學(xué)棟.  控制工程. 2016(05)
[5]一種快速準(zhǔn)確獲取真空氦質(zhì)譜檢漏系統(tǒng)反應(yīng)時(shí)間的方法研究[J]. 陳濤,廖旭東,黃穎軍,白國(guó)云,李波.  真空科學(xué)與技術(shù)學(xué)報(bào). 2016(05)
[6]一種氦質(zhì)譜檢漏用雙流道噴槍的設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)[J]. 馮曉,廖旭東,胡茂中,白國(guó)云,陳濤.  真空. 2012(01)
[7]航天器氦質(zhì)譜吸槍檢漏法的不確定度評(píng)定[J]. 王勇,閆榮鑫.  中國(guó)空間科學(xué)技術(shù). 2010(04)
[8]基于CFD的大流量噴嘴噴射性能研究[J]. 王樂(lè)勤,林思達(dá),田艷麗,焦磊.  流體機(jī)械. 2008(11)
[9]一種新型自吸式噴嘴噴射性能初步研究[J]. 周如金,李德豪,鐘華文,林培喜,胡智華,馬玉剛.  化學(xué)工程. 2008(10)



本文編號(hào)：3426700