本文關(guān)鍵詞：含腐蝕船體板極限強(qiáng)度評(píng)估的隨機(jī)場(chǎng)模型研究

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【摘要】：船舶和海洋結(jié)構(gòu)物常年處在惡劣的海洋環(huán)境之中,隨著服役時(shí)間的增長(zhǎng),其腐蝕也日益增加,結(jié)構(gòu)的極限強(qiáng)度隨之降低。因此,評(píng)估船舶與海洋結(jié)構(gòu)物腐蝕后的極限強(qiáng)度成為判斷船舶安全狀態(tài)重要指標(biāo)。然而,目前較為簡(jiǎn)單的評(píng)估方法就是將結(jié)構(gòu)的腐蝕量看作均勻的分布在結(jié)構(gòu)表面的等厚度腐蝕,這并不符合結(jié)構(gòu)表面應(yīng)有的腐蝕形態(tài),也不能準(zhǔn)確地評(píng)估腐蝕后結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度,無(wú)法保證結(jié)構(gòu)安全。本文就船舶與海洋結(jié)構(gòu)物腐蝕后極限強(qiáng)度評(píng)估展開(kāi)了研究,特別是含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕結(jié)構(gòu)的極限強(qiáng)度折減量的發(fā)展規(guī)律,為表面腐蝕發(fā)展不規(guī)律的結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度評(píng)估提供合理的依據(jù)。本文主要研究?jī)?nèi)容如下：(1)闡述了含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕板格模型的建立。主要是給出模型的主要參數(shù)和模型尺寸,并考慮了結(jié)構(gòu)的初始缺陷,有限元分析單元類型和網(wǎng)格的選取,腐蝕數(shù)據(jù)的選擇和隨機(jī)場(chǎng)離散,以及邊界條件的最后確定。(2)在單軸軸向壓縮載荷作用下,分析隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕板格模型的長(zhǎng)寬比、初始柔度等因素對(duì)其極限強(qiáng)度的折減規(guī)律的影響,通過(guò)對(duì)大量的計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,對(duì)比含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕板格和均勻減薄板格極限強(qiáng)度折減量的發(fā)展規(guī)律,可以擬合出含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕模型極限強(qiáng)度折減量的計(jì)算公式。(3)在雙軸軸向壓縮載荷作用下,分析隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕板格模型的縱向載荷和橫向載荷比、初始柔度等因素對(duì)其極限強(qiáng)度的折減規(guī)律的影響,通過(guò)對(duì)大量的計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,對(duì)比含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕板格和均勻減薄板格極限強(qiáng)度折減量的發(fā)展規(guī)律,可以擬合出含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕模型極限強(qiáng)度折減量的計(jì)算公式。通過(guò)本文的研究,能夠得到有一定工程應(yīng)用價(jià)值的含腐蝕結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度評(píng)估方法,與傳統(tǒng)的評(píng)估方法相比,結(jié)果更加準(zhǔn)確。
【關(guān)鍵詞】：極限強(qiáng)度折減量 腐蝕損傷 腐蝕體積 隨機(jī)場(chǎng)模型
【學(xué)位授予單位】：大連理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：U661.43
【目錄】：

• 摘要4-5
• Abstract5-8
• 1 緒論8-20
• 1.1 研究背景8-9
• 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀9-19
• 1.3 本文的研究目的和研究?jī)?nèi)容19-20
• 1.3.1 研究目的19
• 1.3.2 研究?jī)?nèi)容19-20
• 2 船舶結(jié)構(gòu)鋼隨機(jī)腐蝕參數(shù)模型20-31
• 2.1 引言20
• 2.2 模型選擇20-24
• 2.2.1 幾何模型20-21
• 2.2.2 有限元模型21-24
• 2.3 結(jié)構(gòu)初始缺陷24-27
• 2.3.1 結(jié)構(gòu)殘余應(yīng)力24-26
• 2.3.2 結(jié)構(gòu)的初始變形26-27
• 2.4 船體結(jié)構(gòu)鋼的腐蝕模型27-29
• 2.4.1 腐蝕損傷參數(shù)分析27-28
• 2.4.2 船體結(jié)構(gòu)鋼的離散化腐蝕模型28-29
• 2.5 邊界條件29
• 2.6 程序驗(yàn)證29-30
• 2.7 本章小結(jié)30-31
• 3 腐蝕平板單元單軸軸向壓縮極限強(qiáng)度31-45
• 3.1 引言31
• 3.2 結(jié)構(gòu)載荷31
• 3.3 結(jié)構(gòu)尺寸31-33
• 3.4 長(zhǎng)寬比對(duì)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度折減量的影響33-36
• 3.5 初始柔度對(duì)結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度折減量的影響36-37
• 3.6 均勻減薄模型與隨機(jī)場(chǎng)模型差異37-41
• 3.7 含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕模型極限強(qiáng)度折減量評(píng)估41-44
• 3.8 本章小結(jié)44-45
• 4 腐蝕平板單元雙軸軸向壓縮極限強(qiáng)度45-56
• 4.1 引言45
• 4.2 結(jié)構(gòu)載荷45-46
• 4.3 結(jié)構(gòu)尺寸46-47
• 4.4 縱向載荷與橫向載荷比值對(duì)含腐蝕結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度折減量的影響47-50
• 4.5 初始柔度對(duì)含腐蝕結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度折減量的影響50-51
• 4.6 均勻減薄模型與隨機(jī)場(chǎng)模型差異51-53
• 4.7 含隨機(jī)場(chǎng)分布腐蝕模型極限強(qiáng)度折減量評(píng)估53-55
• 4.8 本章小結(jié)55-56
• 5 總結(jié)與展望56-58
• 5.1 結(jié)論56
• 5.2 展望56-58
• 參考文獻(xiàn)58-61
• 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表學(xué)術(shù)論文情況61-62
• 致謝62-63

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