對32 000 m³液化氣船C型獨立艙中的1號液貨罐進行漏熱量分析（該液貨罐的體積為9 416 m³）,對液貨罐的筒體、封頭、固定端鞍座、滑動端鞍座、止浮裝置、氣室和管路進行熱分析,計算得到液貨罐的漏熱量為44.24 kW,液貨蒸發(fā)量為8 025.7 kg/d,進而計算得到液貨罐的靜態(tài)日蒸發(fā)率為0.15%/d。在各漏熱環(huán)節(jié)中,罐體的漏熱量占75.1%,通過鞍座及兩側不規(guī)則絕熱層的漏熱量占19.4%,其他部分的漏熱量占比均較小。 

【文章來源】：船舶與海洋工程. 2020,36(03)

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

0m3半冷半壓式液化氣船1號液貨罐和溫度為169.06K，液相密度為567.1kg/m3

熱量和溫度分布圖，其中溫度的單位為K。4.1通過液貨罐筒體的漏熱量在計算通過液貨罐筒體的漏熱量時，先計算單位面積的漏熱量，再計算總面積下的漏熱量。筒體絕熱層由罐體外50mm厚的60kg/m3絕熱層和150mm厚的40kg/m3絕熱層組成。采用ANSYS建模計算，建模時筒體長度方向取1m，周向取5。得出漏熱量之后，先將其除以ANSYS模型中5Ni鋼外表面對應的面積，得到單位面積的漏熱量，再將該漏熱量乘以1號液貨罐1/2筒體對應的5Ni鋼外表面面積，即可得到筒體的漏熱量。圖2為采用ANSYS計算得到的液貨罐筒體溫度分布圖。采用ANSYS計算得到的漏熱量為8.93W，模型對應5Ni鋼外表面的面積為0.668m2，則單位面積的漏熱量為13.368W/m2；筒體的面積為869.5m2，則筒體的漏熱量為11623.8W。4.2通過液貨罐封頭的漏熱量1號液貨罐后封頭由半徑為12.24m的部分球體和半徑為2.356m的部分球體組成；1號液貨罐前封頭由半徑為7.655m的部分球體組成。在采用ANSYS建模時，建立1球體的模型。圖3為采用半徑為2.356m的球體計算得到的液貨罐封頭溫度分布圖。圖2液貨罐筒體溫度分布圖圖3液貨罐封頭溫度分布圖通過建模計算得到的1號液貨罐前封頭和后封頭的漏熱量見表2。表21號液貨罐前封頭和后封頭的漏熱量后封頭前封頭參數(shù)半徑12.240m球體部分半徑2.356m球體部分半徑7.655m球體部分1球體模型漏熱量/W70.1872.78227.718對應5Ni鋼外表面積/m25.2300.1942.045單位面積漏熱量/(W/m2)13.42114.35713.551面積/m2134.079.5150.5?

4船舶與海洋工程2020年第3期圖5為采用固定端鞍座一側不規(guī)則絕熱層弧度為1的ANSYS模型計算得到的固定端鞍座一側絕熱層溫度分布圖。采用ANSYS模型計算得到的漏熱量為3.156W，整個固定端鞍座兩側不規(guī)則絕熱層的漏熱量為694.35W。圖4固定端鞍座溫度分布圖圖5固定端鞍座一側絕熱層溫度分布圖4.4通過滑動端鞍座的漏熱量滑動端鞍座的弧度為81。計算中取1/2滑動端鞍座及一側的不規(guī)則絕熱層建模。建模時，建立弧度為1的模型，先乘以總弧度81，再乘以2，即可得到滑動端鞍座及兩側不規(guī)則絕熱層的總漏熱量。圖6為采用弧度為1的ANSYS模型計算得到的1/2滑動端鞍座及一側絕熱層溫度分布圖。采用ANSYS模型計算得到的漏熱量為7.417W，滑動端鞍座總漏熱量為1201.590W。4.5通過止浮裝置的漏熱量圖7為采用止浮裝置的ANSYS模型計算得到的止浮裝置溫度分布圖。采用ANSYS模型計算得到的1個止浮裝置的漏熱量為239.684W，2個止浮裝置的漏熱量為479.367W。圖61/2滑動端鞍座及一側絕熱層溫度分布圖圖7止浮裝置溫度分布圖4.6通過氣室的漏熱量對通過氣室的漏熱量進行計算，建模時圓周方向取5。圖8為采用氣室的ANSYS模型計算得到的氣室溫度分布圖。采用ANSYS模型計算得到的漏熱量為6.907W，整個氣室的漏熱量為497.300W。4.7通過管路及氣室支撐的漏熱量在液貨罐中，通過管路及氣室支撐的總漏熱量為257.9W。4.81號液貨罐總漏熱量和靜態(tài)日蒸發(fā)率由第4.1~4.7節(jié)的計算分析得到通過罐體、固定端鞍座、滑動端鞍座、止浮裝置、氣室和管路的漏熱量，匯總數(shù)據(jù)見表3，其中罐體漏熱量包括液

【參考文獻】：
期刊論文
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本文編號：3406389