針對(duì)船體結(jié)構(gòu)在水下爆炸作用下的變形分布與傳遞特性等問(wèn)題,基于ABAQUS水下爆炸數(shù)值模擬,采用聲固耦合法,對(duì)整船有限元模型進(jìn)行了水下爆炸數(shù)值仿真,并分析了其船體結(jié)構(gòu)的變形分布與變形傳遞特性.研究表明:殼板沖擊因子0.3時(shí),船體結(jié)構(gòu)完好,未見(jiàn)塑性變形區(qū)域;殼板沖擊因子1.2時(shí),船底外板向內(nèi)底板的變形傳遞基本符合線(xiàn)性變化的趨勢(shì);龍骨沖擊因子3.46時(shí),變形在4甲板、3甲板和2甲板的傳遞規(guī)律基本符合數(shù)學(xué)模型三.隨著甲板高度的升高,甲板之間存在的干擾因素（支柱）越來(lái)越少,甲板變形傳遞趨勢(shì)逐漸趨近于線(xiàn)性變化. 

【文章來(lái)源】：武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)(交通科學(xué)與工程版). 2020,44(03)

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【部分圖文】：

加筋板有限元模型的邊界條件

為了分析加筋板的變形特性以及與試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,在加筋板有限元模型中設(shè)置了2個(gè)測(cè)點(diǎn)G-1、G-2,見(jiàn)圖2.設(shè)置炸藥當(dāng)量為0.1 kg TNT、爆距為0.8 m、水深為0.95 m,爆源布于加筋板中心位置水線(xiàn)面以下.其按照Geers-Hunter模型計(jì)算得到的水下爆炸載荷曲線(xiàn)見(jiàn)圖3,由于本文只考慮爆炸產(chǎn)生的沖擊波載荷,所以水下爆炸數(shù)值模擬計(jì)算時(shí)間設(shè)置為0.1 s.

設(shè)置炸藥當(dāng)量為0.1 kg TNT、爆距為0.8 m、水深為0.95 m,爆源布于加筋板中心位置水線(xiàn)面以下.其按照Geers-Hunter模型計(jì)算得到的水下爆炸載荷曲線(xiàn)見(jiàn)圖3,由于本文只考慮爆炸產(chǎn)生的沖擊波載荷,所以水下爆炸數(shù)值模擬計(jì)算時(shí)間設(shè)置為0.1 s.1.2 數(shù)值仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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[4]艦船系統(tǒng)和設(shè)備的抗沖擊性能動(dòng)力學(xué)仿真[J]. 汪玉,王官祥.  計(jì)算機(jī)仿真. 1999(01)
[5]非接觸爆炸載荷作用下艦船板架的塑性動(dòng)力響應(yīng)[J]. 朱錫,劉燕紅,張振中,李朝暉.  武漢造船. 1998(06)
[6]爆炸載荷作用下艦船板架的變形與破損[J]. 吳有生,彭興寧,趙本立.  中國(guó)造船. 1995(04)

碩士論文
[1]船體板架水下爆炸塑性大變形及應(yīng)變場(chǎng)研究[D]. 祝祥剛.哈爾濱工程大學(xué) 2015



本文編號(hào)：3329272