采用非熱壓罐成型（OOA）法制備得到了雜環(huán)芳綸纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料,并研究了復(fù)合材料樹脂的質(zhì)量分?jǐn)?shù)、樣品的切割方式和厚度等參數(shù)對雜環(huán)芳綸纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度和層間剪切強(qiáng)度的影響。選取80℃為OOA環(huán)氧樹脂復(fù)合材料樹脂浸潤溫度,并結(jié)合樹脂的固化特性分析,OOA環(huán)氧復(fù)合材料的固化工藝為80℃/0.5 h+130℃/3 h。通過研究不同參制樣數(shù)對復(fù)合材料力學(xué)性能的影響從研究結(jié)果中發(fā)現(xiàn),結(jié)果發(fā)現(xiàn)在樹脂質(zhì)量分?jǐn)?shù)為43%、機(jī)械切割制備樣品、樣品厚度較厚時,復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度和層間剪切強(qiáng)度更高;同時,這樣的制樣條件也能更好反映雜環(huán)芳綸復(fù)合材料的性能。 

【文章來源】：工程塑料應(yīng)用. 2020,48(06)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

雜環(huán)芳綸纖維增強(qiáng)樹脂復(fù)合材料的TG曲線和DSC曲線

圖7為環(huán)氧樹脂質(zhì)量分?jǐn)?shù)對雜環(huán)芳綸纖維復(fù)合材料壓縮性能和層間剪切性能的影響。從圖7可以看出,當(dāng)樹脂質(zhì)量分?jǐn)?shù)為43%時,雜環(huán)芳綸纖維復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度和層間剪切強(qiáng)度均高于樹脂質(zhì)量分?jǐn)?shù)為36%的復(fù)合材料。因而,制備復(fù)合材料時采用樹脂的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為43%。2.4 切割方式對芳綸III纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料性能的影響

樹脂基體對預(yù)浸料的工藝性能和使用性能起決定性的作用,用于預(yù)浸料的樹脂應(yīng)具有較強(qiáng)的粘合力,為樹脂和纖維的界面提供足夠的粘接強(qiáng)度,且具有一定的工藝黏性,滿足鋪貼工藝的要求。樹脂體系的黏度特性是表征其是否適用于非熱壓罐固化成型工藝的重要參數(shù)之一。圖1為OOA環(huán)氧樹脂體系的黏度–溫度和黏度–時間關(guān)系曲線。圖1a為環(huán)氧樹脂體系的黏度–溫度曲線。從圖中可以看出,在50℃以下時黏度較高,不適合進(jìn)行涂膜。而溫度高于120℃,則黏度急劇增大,造成凝膠。因此預(yù)浸料制備過程中的樹脂膜應(yīng)該在50～120℃之間進(jìn)行。圖1b是在70℃下環(huán)氧樹脂體系黏度–時間的關(guān)系。從圖中可看出,樹脂在70℃下黏度為11 Pa·s左右,具有較好流動性,適于刮制樹脂膜。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]中溫固化環(huán)氧樹脂芳綸Ⅲ纖維復(fù)合材料性能研究[J]. 烏云其其格,陳超峰,彭濤.  高科技纖維與應(yīng)用. 2019(05)
[2]芳綸纖維及其復(fù)合材料的研究進(jìn)展[J]. 姚利麗,周志嵩,朱晨露,周潔,華欣,姜志美.  橡膠科技. 2018(03)
[3]芳綸纖維的研究現(xiàn)狀及功能化應(yīng)用進(jìn)展[J]. 李明專,王君,魯圣軍,王彩紅.  高分子通報. 2018 (01)
[4]芳綸Ⅲ在復(fù)合材料領(lǐng)域應(yīng)用的優(yōu)勢探討[J]. 王煦怡,陳超峰,彭濤,王鳳德,楊文良,劉克杰.  合成纖維. 2016(01)
[5]芳綸Ⅲ低成本化制備及應(yīng)用工程化進(jìn)展[J]. 彭濤,劉克杰,陳超峰,邱鋒,王鳳德,王煦怡,楊文良,王成東,龔維友.  高科技纖維與應(yīng)用. 2015(05)
[6]航空航天復(fù)合材料非熱壓罐成型研究進(jìn)展[J]. 唐見茂.  航天器環(huán)境工程. 2014(06)
[7]芳綸Ⅲ與芳綸Ⅱ防彈性能研究[J]. 劉克杰,高虹,黃繼慶,黃獻(xiàn)聰,王鳳德,彭濤.  高科技纖維與應(yīng)用. 2014(01)
[8]芳綸Ⅱ與芳綸Ⅲ性能測試及對比分析[J]. 李靜,楊彩云.  針織工業(yè). 2012(12)
[9]非熱壓罐工藝在飛機(jī)復(fù)合材料低成本制造中前景廣闊[J]. 廉偉.  國際航空. 2011 (10)
[10]芳綸Ⅱ與芳綸Ⅲ的熱分解行為比較[J]. 蔡仁欽,彭濤,王鳳德,葉光斗,徐建軍.  合成纖維工業(yè). 2010(04)



本文編號：3500984