采用長(zhǎng)為850² 000μm的楊木纖維（PWF）增強(qiáng)高密度聚乙烯（HDPE）,利用模壓成型法制備了PWF/HDPE復(fù)合材料,對(duì)其進(jìn)行了彎曲力學(xué)性能測(cè)試、無缺口簡(jiǎn)支梁沖擊強(qiáng)度測(cè)試、24h彎曲蠕變-24h回復(fù)性能測(cè)試、1 000h蠕變性能測(cè)試及蠕變后殘余彎曲力學(xué)性能測(cè)試,并利用兩參數(shù)指數(shù)模型、Findley指數(shù)模型及四元件Burgers模型擬合蠕變曲線。結(jié)果表明:PWF/HDPE復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度為21.14 MPa,彈性模量為2.31GPa,無缺口沖擊強(qiáng)度為6.77kJ/m²;24h形變?yōu)?.803mm,24h回復(fù)率為78.46%,蠕變后彎曲強(qiáng)度下降了6.45%,而彈性模量增加了8.95%;1 000h形變?yōu)?.809mm,蠕變后彎曲強(qiáng)度保留了72.35%,彈性模量增加了10.67%;3種模型中,四元件Burgers模型擬合PWF/HDPE復(fù)合材料蠕變性能的效果較好。 

【文章來源】：復(fù)合材料學(xué)報(bào). 2016,33(06)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【文章目錄】：
1 試驗(yàn)材料及方法
    1.1 主要原料
    1.2 原料處理和材料制備
    1.3 彎曲力學(xué)性能測(cè)試
    1.4 無缺口簡(jiǎn)支梁沖擊強(qiáng)度測(cè)試
    1.5 24h蠕變-24h回復(fù)性能測(cè)試
    1.6 1 000h蠕變性能測(cè)試
    1.7 蠕變模型的應(yīng)用
2 結(jié)果與討論
    2.1 力學(xué)性能
    2.2 短期蠕變-回復(fù)性能
    2.3 長(zhǎng)期蠕變
    2.4 蠕變殘余力學(xué)性能
    2.5 蠕變曲線的擬合
3 結(jié)論


【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]堿處理對(duì)竹纖維及竹纖維增強(qiáng)聚丙烯復(fù)合材料性能的影響[J]. 王春紅,劉勝凱.  復(fù)合材料學(xué)報(bào). 2015(03)
[2]苧麻織物表面改性對(duì)其增強(qiáng)熱固性聚乳酸復(fù)合材料力學(xué)及阻燃性能的影響[J]. 王春紅,任子龍,李?yuàn)?王瑞.  復(fù)合材料學(xué)報(bào). 2015(02)
[3]纖維粒徑對(duì)木塑復(fù)合材料抗老化性能的影響[J]. 王偉宏,王晶晶,黃海兵,隋淑娟,王清文.  高分子材料科學(xué)與工程. 2014(05)
[4]環(huán)境因子對(duì)塑木地板蠕變性能影響研究[J]. 周嚇星,李大綱,吳正元.  新型建筑材料. 2009(04)
[5]稻殼/HDPE木塑復(fù)合材料蠕變性能的研究[J]. 蔣永濤,李大綱,吳正元,丁建生.  包裝工程. 2008(08)

博士論文
[1]纖維尺寸及分布對(duì)WPCs力學(xué)性能的影響[D]. 曹巖.東北林業(yè)大學(xué) 2013

碩士論文
[1]纖維大小對(duì)生物質(zhì)纖維/塑料復(fù)合材料蠕變性能的影響[D]. 黃海兵.東北林業(yè)大學(xué) 2012



本文編號(hào)：3070676