渦盤(pán)零件是漩渦壓縮機(jī)的核心構(gòu)件,具有較為復(fù)雜的形狀結(jié)構(gòu),難以通過(guò)塑性加工大批量生產(chǎn)。由于漩渦壓縮機(jī)特殊的工作方式,渦盤(pán)零件的輕量化有效提高漩渦壓縮機(jī)體的機(jī)械效率。鎂合金是目前密度最小的工程常用輕質(zhì)合金,但低強(qiáng)度、低硬度及低耐磨性的特點(diǎn)大大限制了鎂合金的使用,通過(guò)向鎂合金中加入不連續(xù)增強(qiáng)體能有效克服這些問(wèn)題。針對(duì)AM60B鎂合金,本文探索了機(jī)械攪拌溫度、速度及時(shí)間對(duì)SiC_P在鎂合金基體中分布的影響,并通過(guò)機(jī)械攪拌鑄造工藝制備了SiC_P/AM60B復(fù)合材料。鑄態(tài)SiC_P/AM60B復(fù)合材料相對(duì)于基體合金硬度、耐磨性能得到大幅度提升,但復(fù)合材料抗拉強(qiáng)度相對(duì)于基體材料有所降低,塑性大幅度下降,屈服強(qiáng)度的提升并不明顯。通過(guò)對(duì)鑄態(tài)復(fù)合材料金相組織及其斷口SEM圖像分析,發(fā)現(xiàn)保護(hù)氣氛下機(jī)械攪拌鑄造的復(fù)合材料組織內(nèi)部存在氣孔及未擴(kuò)散開(kāi)的SiC_P團(tuán)聚缺陷,這些缺陷的存在大大降低了SiC_P/AM60B復(fù)合材料的力學(xué)性能。因此,必須通過(guò)后續(xù)加工消除復(fù)合材料組織缺陷。鎂合金塑性差,SiC_P進(jìn)一步降低了材料的塑性,難以通過(guò)傳統(tǒng)鍛造工藝成形SiC_P/AM60B復(fù)合材料渦盤(pán)零件。半固態(tài)模鍛技術(shù)是目前成... 

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剪切速度對(duì)A356-SiC復(fù)合材料粘度的影響

圖 1-2 位錯(cuò)和顆粒之間的相互作用[53]置，再結(jié)晶常常在這些部位形核長(zhǎng)大，這就是顆粒誘發(fā)再結(jié)晶(PSN)[52]。這個(gè) 可以延伸到距這個(gè)高密度位錯(cuò)區(qū)域的核心增強(qiáng)體顆粒表面約一個(gè)顆粒直徑的區(qū)域。PDZ 一般由直徑很小的高位錯(cuò)密度亞晶構(gòu)成，并且這些亞晶界間的位距相對(duì)較大難以發(fā)生回復(fù)。顆粒和晶須典型的形狀和大小如圖 1-3 所示。L[54]在對(duì)冷軋后的 Al2O3n/Al 和 SiCw及 Al2O3n 混合增強(qiáng)的鋁合金中觀察到了上象。上述理論主要是對(duì)鋁合金研究所做的總結(jié)，對(duì)于鎂基復(fù)合材料的研究較

圖 1-2 位錯(cuò)和顆粒之間的相互作用[53]再結(jié)晶常常在這些部位形核長(zhǎng)大，這就是顆粒誘發(fā)再結(jié)晶(PSN)[52]。以延伸到距這個(gè)高密度位錯(cuò)區(qū)域的核心增強(qiáng)體顆粒表面約一個(gè)顆粒直。PDZ 一般由直徑很小的高位錯(cuò)密度亞晶構(gòu)成，并且這些亞晶界間對(duì)較大難以發(fā)生回復(fù)。顆粒和晶須典型的形狀和大小如圖 1-3 所示。對(duì)冷軋后的 Al2O3n/Al 和 SiCw及 Al2O3n 混合增強(qiáng)的鋁合金中觀察到。上述理論主要是對(duì)鋁合金研究所做的總結(jié)，對(duì)于鎂基復(fù)合材料的研


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