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液環(huán)泵內(nèi)過(guò)壓縮特性及排氣口單向閥工作機(jī)理

發(fā)布時(shí)間:2024-05-08 22:40
  針對(duì)液環(huán)泵內(nèi)易發(fā)生的氣體過(guò)壓縮現(xiàn)象,采用VOF兩相流模型對(duì)液環(huán)泵壓縮機(jī)工況下的內(nèi)部氣液兩相流動(dòng)進(jìn)行數(shù)值模擬,研究排氣口前端單向閥的開(kāi)啟對(duì)液環(huán)泵流動(dòng)結(jié)構(gòu)及性能的影響,分析不同壓縮比工況下泵內(nèi)的壓力分布以及相態(tài)分布等規(guī)律。結(jié)果表明,隨著液環(huán)泵排氣口壓力的降低,液環(huán)泵排氣口前端容易發(fā)生過(guò)壓縮現(xiàn)象,過(guò)壓縮現(xiàn)象會(huì)導(dǎo)致液環(huán)泵的功率損失增大,降低液環(huán)泵的效率。排出口壓力越低,則過(guò)壓縮現(xiàn)象越嚴(yán)重。在低壓縮比工況下排氣口前端的單向閥在壓差的作用下自動(dòng)開(kāi)啟,可以有效地避免發(fā)生過(guò)壓縮現(xiàn)象,提升液環(huán)泵的效率及吸氣量。為分析排氣口前端單向閥面積變化規(guī)律對(duì)液環(huán)泵性能的影響,在原始設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上提出三種不同面積變化規(guī)律的單向閥布置,對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),低壓縮比工況下適當(dāng)增大排氣口前端單向閥的面積可以有效地提高液環(huán)泵的吸氣量,降低閥孔流速,提升液環(huán)泵的性能。

【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)

【部分圖文】:

圖1液環(huán)泵結(jié)構(gòu)圖及計(jì)算域網(wǎng)格??Fig.?1?Structure?and?mesh?of?computational?domain?of?liquid??ring?pump??

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半徑H/mm??250??葉私寬度/mm??215??葉輪直徑〇2/mm??430??排氣量?g/m3’min-1??15??輪轂直備Di/mm??220??偏心距e/mm??30??葉片數(shù)Z??18??轉(zhuǎn)速?n/r.min—1??1480??液環(huán)泵所求解的流動(dòng)區(qū)域包括:進(jìn)氣口、....


圖2相態(tài)及壓力分布??Fig.?2?Phases?and?pressure?distribution??

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張人會(huì)等:液環(huán)泵內(nèi)過(guò)壓縮特性及排氣口單向閥工作機(jī)理??1675??Pressure??R?644687??590496??536304??482113??427922??373731??319539??265348??211157??102774??48583??[Pa]??圖2....


圖5液環(huán)泵性能曲線??Fig.?5?Performance?curve?of?liquid?ring?pump??

圖5液環(huán)泵性能曲線??Fig.?5?Performance?curve?of?liquid?ring?pump??

1676??工程熱物理學(xué)報(bào)??41卷??0.12?0.16?0.20?0.24?0.28?0.32??排氣口壓力/?2/MPa??圖5液環(huán)泵性能曲線??Fig.?5?Performance?curve?of?liquid?ring?pump??pressure??m?340337....


圖8不同閥孔面積下的閥孔內(nèi)速度分布(0.18?MPa)??Fig.?8?Velocity?distribution?of?valve?for?different?valve?area?arrangement??

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性及排氣口單向閥工作機(jī)理??1677??排氣口??Velocity??■?165??155??144??134??124??113??103??93??83??72??62??52??■?41??10??m.s?一1??方案4?project?4??Velocity?排氣口??V....



本文編號(hào):3967932

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