兩個(gè)機(jī)械部件之間真實(shí)接觸狀態(tài)的模擬對(duì)于理解摩擦學(xué)現(xiàn)象,諸如:摩擦、磨損、粘附力、電學(xué)、熱傳導(dǎo)和潤(rùn)滑均起著重要的作用。因此,機(jī)械結(jié)合面間的微觀接觸問(wèn)題一直是國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究的熱點(diǎn)。本文首先基于快速傅里葉算法和共軛梯度法建立了數(shù)值接觸模型,研究機(jī)械結(jié)合面間微觀彈塑性接觸特性。為了簡(jiǎn)化計(jì)算,在對(duì)機(jī)械表面間的接觸特性進(jìn)行研究時(shí),把粗糙表面上的微凸峰假定為最能反映真實(shí)接觸情況的橢圓體粗糙峰。其次,應(yīng)用所建立的數(shù)值模型對(duì)剛性橢球體與彈塑性半平面間接觸特性進(jìn)行了研究,通過(guò)接觸計(jì)算,分析了切向力和橢球率對(duì)接觸過(guò)程中接觸壓力、米塞斯應(yīng)力、等效塑性應(yīng)變和殘余應(yīng)力的影響。另外,在實(shí)際滑動(dòng)接觸過(guò)程中,由于摩擦的存在,會(huì)有摩擦熱的產(chǎn)生,因此應(yīng)用數(shù)值法對(duì)滑動(dòng)過(guò)程中熱力耦合接觸進(jìn)行了計(jì)算分析,研究了滑動(dòng)過(guò)程中溫度對(duì)各項(xiàng)接觸特性參數(shù)的影響。最后采用有限元法對(duì)數(shù)值模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證,兩種方法所得的接觸特性參數(shù)變化趨勢(shì)基本相同且接觸特性參數(shù)的最大值誤差小于10%。在面-面接觸特性的研究中,采用逆向建模法建立了不同粗糙度值的車(chē)削粗糙表面,應(yīng)用有限元法對(duì)逆向建模所得的粗糙表面與剛性光滑表面間的接觸特性進(jìn)行了研究。在面-面...

【文章頁(yè)數(shù)】：79 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖4-2車(chē)削表面粗糙度樣塊Fig.4-2Turningsurfaceroughnesssample

西安理工大學(xué)碩士學(xué)位論文對(duì)45鋼進(jìn)行車(chē)削加工，分別獲得粗糙度值Ra=1.6、度值的加工試件如圖4-3所示。本文所加工的試件粗車(chē)削加工時(shí)通過(guò)與車(chē)削粗糙度標(biāo)準(zhǔn)樣快的對(duì)比獲得比糙度標(biāo)準(zhǔn)樣塊如圖4-2所示。結(jié)合接觸式和非接觸式驗(yàn)條件，本文選擇德國(guó)徠卡3D共聚焦輪廓顯微測(cè)....

圖5-2摩擦系數(shù)測(cè)量裝置

495.730.0185505590.170.0331610653.560.0615695707.260.0979780711.430.1542830682.340.2544880631.370.3545900584.560.4546....

圖5-3車(chē)削Ra=1.6接觸界面摩擦系數(shù)Fig.5-3FrictioncoefficientofturningRa=1.6contactinterface

5車(chē)削粗糙表面與光滑剛性面間彈塑性接觸分析值車(chē)削表面摩擦系數(shù)隨時(shí)間變化趨勢(shì)如圖5-3—5-5所示。為了減小實(shí)驗(yàn)的誤差，對(duì)粗糙度值車(chē)削表面上垂直摩擦系數(shù)和平行摩擦系數(shù)各測(cè)量三組，然后求取平均值。不糙度值摩擦系數(shù)的平均值如表5-4所示，平均值范圍為0.20～0.31，選擇....

圖5-4車(chē)削Ra=3.2接觸界面摩擦系數(shù)Fig.5-4FrictioncoefficientofturningRa=3.2contactinterface

5車(chē)削粗糙表面與光滑剛性面間彈塑性接觸分析值車(chē)削表面摩擦系數(shù)隨時(shí)間變化趨勢(shì)如圖5-3—5-5所示。為了減小實(shí)驗(yàn)的誤差，對(duì)粗糙度值車(chē)削表面上垂直摩擦系數(shù)和平行摩擦系數(shù)各測(cè)量三組，然后求取平均值。不糙度值摩擦系數(shù)的平均值如表5-4所示，平均值范圍為0.20～0.31，選擇....

本文編號(hào)：3960545