對TD300-19Y葉輪蝸殼進行了水力計算校對,并做了匹配性校核,重新設(shè)計了葉輪,使之與蝸殼的匹配性值高效流量點在額定點附近,葉輪參數(shù)出口角減�。ā�22°）,外徑適當加大、包角適當加大,樣機經(jīng)過試驗,軸功率曲線有極大值,低于電機配套功率,達到無過載的效果,解決了生產(chǎn)中產(chǎn)品大流量時超功率的問題。 

【文章來源】：水泵技術(shù). 2020,(03)

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【部分圖文】：

圖３現(xiàn)生產(chǎn)產(chǎn)品蝸殼和葉輪三維水體造型??

．１８?？??２０２０年第３期??圖１現(xiàn)生產(chǎn)葉輪水力圖??８０。??５０。??４０°??３０。??ｂ６?５?４?３?２?１?ａ??葉片工作面??ｂ６?５?４?３?２?１?ａ??葉片工作面??圖２改進后葉輪水力圖??考慮到蝸殼參數(shù)與設(shè)計值偏差不大，而葉輪參??數(shù)與設(shè)計值偏差太大，此項目僅從葉輪角度考慮，??按以上計算尺寸重新設(shè)計葉輪［５］，現(xiàn)有泵體不動。??如果要獲得全揚程功率曲線，則出口寬度不要??過寬，出口角要小，外徑則需適度加大，包角適度??加大［６］。由圖１、圖２可以看出，性能改進的水力??與現(xiàn)有水力相比，進口直徑減少，出口寬度和出口??角都減小，相應(yīng)包角增大，直徑增大。??１．２數(shù)值模擬計算及分析??蝸殼和葉輪的三維水體改進前后造型如圖３、??圖４所示。對蝸殼和葉輪的耦合進行ＣＦＤ數(shù)值模??擬計算，得到改進前后的性能曲線，如圖５所示。??圖３現(xiàn)生產(chǎn)產(chǎn)品蝸殼和葉輪三維水體造型??圖４改進后蝸殼和葉輪三維水體造型??

９．１２??２０．?２８??３２．?８４??６７．?１３??３５５．４４??２３．９７??３１．０８??７４．?６３??５０９．７１??１９．?３２??３３．９０??７９．?０９??５０７．５１??１９．?６７??３２．６５??８３．２７??５９９．?５９??１７．８０??３５．?８７??８１．０４??６０９．?３０??１４．２１??３２．?７２??７２．０７??６６０．?４０??１６．８３??３７．?２８??８１．０８??６５９．?１７??１１．７０??３２．?１３??６５．?３６??圖１０改進前后樣機實際測試的性能曲線??個點；改進后的功率，在流量接近額定點５５８?ｍ３／ｈ??處有最大值３２．７?ｋＷ，小于泵的配套電機功率??３７?ｋＷ，隨著流量的進一步加大，軸功率曲線呈下??降趨勢，這樣就會保證在整個水泵運行期間不會出??現(xiàn)超功率的情況達到了無過載目的。而現(xiàn)生產(chǎn)??的軸功率曲線，在額定點后，隨流量的進一步加??大，功率反而急劇增加，對比看出，本次的性能改??進，非常成功。??３結(jié)論??從上文優(yōu)化設(shè)計可以看出，對于大流量點軸功??率過大的水泵在優(yōu)化設(shè)計時，需要減小出口寬度、??減小出口角、縮小進口、外徑適度加大、包角適度??加大，且葉輪蝸殼的匹配性校核最高效率點在額定??點附近，對于一般比轉(zhuǎn)速栗，就會比較容易設(shè)計出??無過載特性的泵。??另外實測值與模擬計算值雖略有差異，但非常??接近，這也說明軟件的模擬計算對研發(fā)很有意義，??可以優(yōu)選方案并且節(jié)省研發(fā)時間及成本。??本性能改進項目完美地解決了本款產(chǎn)品的大流??量超標問題，達到無過載目的，并且額定點效率得??到很大提升，現(xiàn)在已投人生產(chǎn)，節(jié)約了能源，也創(chuàng)?

【參考文獻】：
期刊論文
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