齒輪增速器是一種高轉(zhuǎn)速運(yùn)作的機(jī)械設(shè)備,由其產(chǎn)生的振動(dòng)往往頻率比較高,雙層隔振因?yàn)槠湓谥懈哳l段有著較好的隔振效果,因此是艦船上機(jī)械設(shè)備的主要隔振方式。本文根據(jù)齒輪增速器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),采用振動(dòng)功率流理論對(duì)齒輪增速器進(jìn)行雙層隔振設(shè)計(jì)及優(yōu)化。 首先,運(yùn)用流體動(dòng)力潤(rùn)滑理論,求出齒輪增速器用滑動(dòng)軸承油膜的動(dòng)態(tài)特性,并基于MATLAB進(jìn)行二次開發(fā),為后面的有限元計(jì)算提供數(shù)據(jù)支持；分析焊接連接對(duì)于結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性的影響,根據(jù)分析結(jié)果,對(duì)齒輪增速器進(jìn)行有限元建模,在ANSYS環(huán)境下,通過模態(tài)分析,獲得其振動(dòng)特性； 第二,根據(jù)振動(dòng)功率流理論,推導(dǎo)了復(fù)雜激勵(lì)情況下,多自由度雙層隔振系統(tǒng)的功率流傳遞。針對(duì)齒輪增速器的振動(dòng)特性,對(duì)其進(jìn)行隔振方案設(shè)計(jì),并通過MATLAB進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算； 第三,根據(jù)齒輪增速器雙層隔振系統(tǒng)的中間質(zhì)量體的特點(diǎn),對(duì)中間質(zhì)量體的設(shè)計(jì)空間進(jìn)行多種情況的考慮,利用拓?fù)鋬?yōu)化方法對(duì)齒輪增速器雙層隔振系統(tǒng)的中間質(zhì)量體進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)； 最后,根據(jù)上面分析得到的結(jié)果,對(duì)齒輪增速器雙層隔振系統(tǒng)有限元建模,在ANSYS環(huán)境下,對(duì)其進(jìn)行瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)分析,然后通過分析結(jié)果,討論隔振效果。 通過分析計(jì)算,開發(fā)了滑動(dòng)軸承動(dòng)態(tài)特性計(jì)算系統(tǒng),并根據(jù)齒輪增速器的振動(dòng)特性對(duì)其進(jìn)行雙層隔振設(shè)計(jì)及數(shù)值仿真,得到隔振系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)隔振效果的影響形式；通過對(duì)中間質(zhì)量體的拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì),使中間質(zhì)量體的剛度得到了較大的提升；通過對(duì)齒輪增速器雙層隔振系統(tǒng)的瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)分析,驗(yàn)證了雙層隔振系統(tǒng)取得了較好的隔振效果,并且隔振后的設(shè)備的工作狀態(tài)良好。
【學(xué)位單位】：哈爾濱工程大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2010
【中圖分類】：TB533;TH132.41
【部分圖文】：

，根據(jù)Reynolds方程，計(jì)算出滑動(dòng)軸承油膜靜平衡壓力O<少<卯卯2<尹<2廠，邊界條件:幾。:靜壓力分有限元?jiǎng)恿W(xué)分析滑動(dòng)軸承油膜的動(dòng)態(tài)特性圖2.1滑動(dòng)軸承油膜動(dòng)態(tài)特性計(jì)算流程油膜的靜平衡方程，靜平衡狀態(tài)的滑動(dòng)軸承，油膜厚度對(duì)時(shí)間的.2所示的系統(tǒng)，靜平衡狀態(tài)下滑動(dòng)軸承油膜的l口，:助、口，;二—(h一)+一(力一’廠口尹’口抓山’粵)一6:�；浻煽跍�

哈爾濱工程大學(xué)碩士學(xué)位論文滑動(dòng)軸承油膜的動(dòng)態(tài)特性求解基礎(chǔ)是(2一1)所示的Reynolds方程，如圖2.1所示為滑動(dòng)軸承油膜動(dòng)態(tài)特性計(jì)算的流程。確定沿動(dòng)軸承載荷的大小、方向確定軸承的偏心率轉(zhuǎn)子一滑動(dòng)軸承系統(tǒng)的幾何參數(shù)和工作參數(shù)引入Reynolds邊界條件:卯=以尸=尸a。一，\尸=Pa，器=。根據(jù)Reynolds方程，計(jì)算出滑動(dòng)軸承油膜靜平衡壓力O<少<卯尸=P(潤(rùn)卯2<尹<2廠，尸=尸a邊界條件:幾(滬)=0。:靜壓力分布邊界有限元?jiǎng)恿W(xué)分析滑動(dòng)軸承油膜的動(dòng)態(tài)特性圖2.1滑動(dòng)軸承油膜動(dòng)態(tài)特性計(jì)算流程2.2滑動(dòng)軸承油膜的靜平衡方程由式(2一】)知，靜平衡狀態(tài)的滑動(dòng)軸承，油膜厚度對(duì)時(shí)間的導(dǎo)數(shù)為零，因此，對(duì)于如圖2.2所示的系統(tǒng)，靜平衡狀態(tài)下滑動(dòng)軸承油膜的靜平衡方程為:l口

前這方面的發(fā)展，采用實(shí)現(xiàn)比較可行，Reynolds邊界條件。條件認(rèn)為油膜在整個(gè)間隙內(nèi)是不連續(xù)的，卯’處會(huì)發(fā)生破裂，破裂區(qū)域到油膜再形，而在油膜形成區(qū)域到破裂區(qū)域，油膜壓為:P(樹O<滬<滬’尸a筍’<少<2汀尸尸l/了、It。時(shí)，:一Pa，當(dāng)。·。，時(shí)，，一Pa，膜的擾動(dòng)方程，在擾動(dòng)力的作用下，油膜的反力在坐標(biāo)

【引證文獻(xiàn)】

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1 白俊峰;風(fēng)力發(fā)電機(jī)增速機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析[D];沈陽工業(yè)大學(xué);2012年

本文編號(hào)：2821754