本論文運用噴涂方法制備了粘結(jié)固體潤滑涂層,探討了涂層組分與制備工藝對其摩擦學(xué)性能和承載能力的影響,并對粘結(jié)固體潤滑涂層在干摩擦條件下的摩擦學(xué)特性與機理進行了分析研究。 文章首先通過劃格強度檢測和摩擦磨損性能試驗結(jié)果,確定了本文系列粘結(jié)固體潤滑涂層的固化劑用量、最終固化溫度以及偶聯(lián)劑處理方法。通過油潤滑規(guī)律變載荷條件下的摩擦磨損性能試驗,分別探討了單組分石墨、二硫化鉬涂層及其石墨、二硫化鉬復(fù)合涂層的摩擦磨損性能和承載能力,獲得相應(yīng)涂層的最優(yōu)配方組合;在此基礎(chǔ)上進一步研究了各涂層在干摩擦條件下的摩擦磨損性能和承載能力,并獲得相應(yīng)涂層的最優(yōu)配方組合;當(dāng)石墨與二硫化鉬比例恰當(dāng)時,兩者之間有明顯的協(xié)同效應(yīng),復(fù)合涂層的摩擦磨損性能和承載能力明顯優(yōu)于單組分涂層;同時,在規(guī)律變載荷油潤滑條件下與規(guī)律變載荷干摩擦條件下,體現(xiàn)協(xié)同效應(yīng)的石墨與二硫化鉬比例并不相同,油潤滑條件下,復(fù)合涂層中的石墨稍多,對涂層摩擦學(xué)性能有利;干摩擦條件下,二硫化鉬稍多對涂層有利。 其次,對粘結(jié)固體潤滑涂層在干摩擦條件下摩擦磨損特性與機理做了進一步研究,涂層在熱應(yīng)力和接觸應(yīng)力的共同作用下,首先在涂層表面形成潤滑保護薄膜以及在對偶件表面形成轉(zhuǎn)移層,并逐漸使得對偶件與涂層的摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)闈櫥∧らg的摩擦,涂層能顯示出優(yōu)異的減摩潤滑性能,其中適當(dāng)增加速度與載荷有利于潤滑保護薄膜以及轉(zhuǎn)移層的形成,但當(dāng)速度與載荷較大時,又易于促使涂層表面微裂紋萌生、擴展導(dǎo)致涂層摩擦學(xué)性能與承載能力下降,在較高載荷與較低速度或在較低載荷與較高速度條件下,系列粘結(jié)固體潤滑涂層具有較好的摩擦磨損特性和耐久性能。
【學(xué)位單位】：合肥工業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位年份】：2009
【中圖分類】：TH117.1
【部分圖文】：

耐介質(zhì)（耐油、耐溶劑）、磨損壽命和承載能力。常用粘結(jié)固體潤滑涂層性能評定標(biāo)準(zhǔn)如表 1.1 所示。在固體潤滑涂層的性能指標(biāo)中，關(guān)于摩擦學(xué)性能的指標(biāo)：減摩特性、壽命、承載能力是關(guān)系到涂層使用性能的重要指標(biāo)。評價固體涂層承載能內(nèi)外通常采用的 Falex 試驗機[35]，如圖 1-1 所示。

耐介質(zhì)（耐油、耐溶劑）、磨損壽命和承載能力。常用粘結(jié)固體潤滑涂層性能評定標(biāo)準(zhǔn)如表 1.1 所示。在固體潤滑涂層的性能指標(biāo)中，關(guān)于摩擦學(xué)性能的指標(biāo)：減摩特性、壽命、承載能力是關(guān)系到涂層使用性能的重要指標(biāo)。評價固體涂層承載能內(nèi)外通常采用的 Falex 試驗機[35]，如圖 1-1 所示。

5圖 1-3 MRH-3 環(huán)塊摩擦磨損試驗機示意圖是經(jīng)過兩 V 型塊對實驗軸連續(xù)加載，直至涂的承載能力。耐磨壽命評價的試驗機有多種， 試驗機[36]，如圖 1-1、圖 1-2 所示，通過 V 型至涂層破壞，破壞時對應(yīng)的時間即為磨損壽命國產(chǎn)通用試驗機，如圖 1-3 所示，接觸形式和。采用 MRH-3 環(huán)塊摩擦磨損試驗機也能真實三種試驗機摩擦形式均為線接觸滑動。另外，試驗機，也能評價材料的摩擦磨損性能，該試明國內(nèi)外研究固體材料的機構(gòu)多采用上下試樣，真實的模擬了兩對偶件線接觸摩擦磨損形式滑材料的發(fā)展做出了貢獻。觸的摩擦磨損也是個重要的研究方向。這種

【引證文獻】

相關(guān)博士學(xué)位論文 前1條

1 王彥利;超聲波電機梯度摩擦材料設(shè)計及匹配行為研究[D];哈爾濱工業(yè)大學(xué);2011年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前2條

1 楊瑞杰;聚酰亞胺粘結(jié)固體潤滑涂層與油的復(fù)合潤滑行為研究[D];蘭州大學(xué);2011年

2 王宇;環(huán)氧樹脂粘結(jié)潤滑涂層摩擦學(xué)特性研究[D];合肥工業(yè)大學(xué);2010年

本文編號：2813134