發(fā)布時(shí)間：2020-06-11 10:45

【摘要】： 本文首先在ANSYS中利用APDL語(yǔ)言,通過(guò)參數(shù)文件中給定輪系的齒數(shù)、模數(shù)、行星輪個(gè)數(shù)、壓力角、齒寬、齒輪的變位系數(shù)等參數(shù),自動(dòng)生成行星輪系的有限元模型,包括太陽(yáng)輪、行星輪、行星架和內(nèi)齒圈的有限元模型。在建模的過(guò)程中,根據(jù)行星輪系的參數(shù)和安裝條件,計(jì)算出每個(gè)部件的位置和放置角度,自動(dòng)完成行星輪系中各部件的定位。 其次,以單對(duì)齒輪的扭轉(zhuǎn)分析模型為基礎(chǔ),研究單對(duì)齒輪的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn),并根據(jù)單對(duì)齒輪嚙合的特點(diǎn),提出了齒廓節(jié)點(diǎn)法定義齒輪副。并且與ANSYS的點(diǎn)-點(diǎn)接觸法比較,分別求解單對(duì)齒輪的模態(tài),比較了兩種方法的頻率值和振型;研究了在齒寬方向和嚙合線上不同位置,采用節(jié)點(diǎn)法定義齒輪副對(duì)模態(tài)的影響,確定了齒廓節(jié)點(diǎn)法定義齒輪副的合理性。 最后,在建立的行星齒輪系統(tǒng)有限元模型的基礎(chǔ)上,利用齒廓節(jié)點(diǎn)法定義行星輪系中齒輪的齒輪副,根據(jù)工況定義行星齒輪系的邊界條件,組成了完整的行星齒輪系統(tǒng);通過(guò)ANSYS的模態(tài)求解方法計(jì)算了行星輪系的模態(tài)值,并分析其主要振型;研究了徑向齒厚比系數(shù)、齒輪的齒寬和行星架圓盤(pán)的厚度對(duì)行星輪系模態(tài)的影響。
【圖文】：

圖 2.1 漸開(kāi)線的發(fā)生線的長(zhǎng)度，等于基圓上被滾過(guò)的圓弧長(zhǎng)度；法線恒與基圓相切；點(diǎn)也就是漸開(kāi)線在點(diǎn) K 的曲率中心，線段 BK 半徑愈小。在基圓上其曲率半徑為零；于基圓的大小，相同展角處，基圓半徑愈大，線變?yōu)橐粭l直線，故齒條的漸開(kāi)線為直線；與展角的關(guān)系式)：kkkkinvα = θ=tan α α方程式： =kbkrrcosα

圖 2.2 極坐標(biāo)系下漸開(kāi)線齒廓的建立SYS 中計(jì)算得到漸開(kāi)線上若干點(diǎn)的極坐標(biāo)值，把這些點(diǎn)設(shè)置成為 ANSYS的關(guān)鍵點(diǎn)得到漸開(kāi)線的齒廓 L1。由參數(shù)文件中的參數(shù)，，計(jì)算得到齒頂圓fs和齒輪的內(nèi)徑 rs，得到極坐標(biāo)系關(guān)鍵點(diǎn) 1（ras,0），2（rs,0），3（rs,180°/zs），4（坐標(biāo)值，用直線分別連接關(guān)鍵點(diǎn) 1、2，關(guān)鍵點(diǎn) 3、4，用圓弧線連接關(guān)1，生成相應(yīng)曲線 L1，L2，L3，L4，L5，在點(diǎn) 4 和曲線 L1 采用過(guò)渡圓6 的半徑大小等于 0.38m。用 AL 命令依次順時(shí)針連接曲線，得到所求漸.3 所示。
【學(xué)位授予單位】：南京航空航天大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2009
【分類號(hào)】：TH132.41

【引證文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前1條

1 葛正浩;翟志恒;姚衛(wèi)民;孟憲坤;;基于ANSYS的漸開(kāi)線齒輪模態(tài)分析與研究[J];陜西科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版);2011年06期

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前3條

1 吳文光;人字齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的建模及其動(dòng)力學(xué)特性的有限元分析研究[D];南京航空航天大學(xué);2010年

2 岳雙杰;圓錐破碎機(jī)擠壓破碎力建模及性能仿真分析研究[D];上海交通大學(xué);2012年

3 翟志恒;牙科綜合治療機(jī)的數(shù)字化設(shè)計(jì)與研究[D];陜西科技大學(xué);2012年

本文編號(hào)：2707789