【摘要】：焊接變形的預(yù)測(cè)非常復(fù)雜,焊接變形的趨勢(shì)和變形大小的預(yù)測(cè)一直為工程應(yīng)用中的一個(gè)難點(diǎn)。在叉車(chē)門(mén)架的造過(guò)程中,叉車(chē)門(mén)架的焊接變形的預(yù)測(cè)也較平板更為困難。叉車(chē)門(mén)架焊接變形預(yù)測(cè)與控制技術(shù)的研究對(duì)提高叉車(chē)門(mén)架焊接質(zhì)量和生產(chǎn)效率有著重要的意義:①減少焊接后矯正等工藝,節(jié)省生產(chǎn)成本,縮短生產(chǎn)流程;②降低了焊接工件的殘余應(yīng)力,使焊接件在使用過(guò)程中不會(huì)因殘余應(yīng)力的緩慢釋放而發(fā)生變形;③應(yīng)用數(shù)值模擬計(jì)算對(duì)叉車(chē)門(mén)架焊接變形實(shí)現(xiàn)預(yù)測(cè),大大的減少了預(yù)測(cè)叉車(chē)門(mén)夾焊接變形的成本和周期,從而為產(chǎn)品的改型提供了良好的基礎(chǔ)。 文中運(yùn)用日本學(xué)者上田幸雄提出的固有應(yīng)變理論對(duì)叉車(chē)門(mén)架的焊接變形進(jìn)行預(yù)測(cè),所做的具體工作有: 1、建立叉車(chē)門(mén)架的有限元模型,確定焊接的變形的邊界條件。 2、確定相對(duì)精確的數(shù)學(xué)模型中的參數(shù):固有應(yīng)變區(qū)域大小,縱向系數(shù)k ,橫向系數(shù)ε。 3、通過(guò)固有應(yīng)變計(jì)算,確定叉車(chē)門(mén)架在焊接中的變形的趨勢(shì)及大小。 4、依據(jù)叉車(chē)門(mén)架在焊接中的變形的趨勢(shì)及大小,確定合理的反變形方案,使得叉車(chē)門(mén)架焊接后不需要機(jī)加工,其變形量也能滿足生產(chǎn)要求。 通過(guò)對(duì)叉車(chē)門(mén)架焊接變形的進(jìn)行數(shù)值模擬分析及對(duì)叉車(chē)門(mén)架焊接變形的測(cè)試數(shù)據(jù)分析,表明了在工藝一定的情況下,基于固有應(yīng)變理論的數(shù)值模擬技術(shù)在叉車(chē)門(mén)架焊接變形預(yù)測(cè)方面切實(shí)可行。
【圖文】：

圖 2-1 焊接簡(jiǎn)化力學(xué)模型Fig.2-1 Simplified mechanical model of wel a,b,a 這樣 3 根棒組成的力學(xué)模型，截面積大很多，3 根棒的長(zhǎng)度相等，均為 L 。假設(shè)束狀態(tài)（如圖 2-2）：兩端固定，材料的應(yīng)模量為E ，屈服強(qiáng)度為yσ ，熱膨脹系數(shù)為α當(dāng)將棒加熱到0T C 時(shí)，其伸長(zhǎng)位移為：L αT LΔ= × × 沒(méi)有約束，，也就沒(méi)產(chǎn)生應(yīng)力。當(dāng)溫度從0T C到 0，即沒(méi)有應(yīng)變和應(yīng)力產(chǎn)生。

Fig.2-2 Unconstrained state（Free）（2）約束無(wú)限大狀態(tài)（如圖 2-3）：兩端固定，材料的應(yīng)力曲線不隨溫度的而變化，其彈性模量為E ，屈服強(qiáng)度為yσ ，熱膨脹系數(shù)為α 并與溫度無(wú)關(guān)，假始溫度為00 C 。對(duì)棒 b 從00 C 加熱到max0T C 后冷卻到00 C 進(jìn)行分析，加熱過(guò)程中高溫度0maxT C 不同，加熱和冷卻過(guò)程中的塑形應(yīng)變不一樣，產(chǎn)生的殘余應(yīng)力也大的差別。為了進(jìn)一步的研究棒的加熱和冷卻過(guò)程，根據(jù)棒的最高加熱溫度，熱過(guò)程分為三類(lèi)，其中YT 為材料的屈服溫度:圖 2-2 無(wú)約束狀態(tài)（自由）
【學(xué)位授予單位】：廣西工學(xué)院
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2010
【分類(lèi)號(hào)】：TH242;TG404

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：2628128