二級(jí)行星齒輪減速器齒向修形優(yōu)化設(shè)計(jì)
發(fā)布時(shí)間:2021-12-11 00:56
通過(guò)齒向修形,提高了行星輪系的傳動(dòng)性能和壽命。以某水泥攪拌車(chē)的二級(jí)行星齒輪減速器為研究對(duì)象,利用Romax designer建立了該減速器的傳動(dòng)模型,并通過(guò)齒向修形的方法來(lái)提高系統(tǒng)傳動(dòng)的平穩(wěn)性、減小振動(dòng)和噪音。通過(guò)對(duì)該模型進(jìn)行疲勞強(qiáng)度分析和齒輪箱傳動(dòng)誤差分析,發(fā)現(xiàn)高速級(jí)太陽(yáng)輪與行星輪傳動(dòng)誤差較大,低速級(jí)太陽(yáng)輪與行星輪接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)較低。采用齒向修形的方法分別對(duì)這兩組齒輪進(jìn)行不同程度的齒向鼓形修形和齒向斜度修形,并在Romax designer中再次進(jìn)行仿真分析。結(jié)果表明,高速級(jí)太陽(yáng)輪與行星輪傳動(dòng)誤差減小,低速級(jí)太陽(yáng)輪與行星輪接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)提高,優(yōu)化后的輪系傳動(dòng)性能和壽命得到了明顯改善。
【文章來(lái)源】:組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2020,(11)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:4 頁(yè)
【部分圖文】:
太陽(yáng)輪a′接觸應(yīng)力云圖
由表4可知,低速級(jí)行星輪系傳動(dòng)誤差相對(duì)較小,高速級(jí)行星輪系中太陽(yáng)輪a與行星輪c的傳動(dòng)誤差相對(duì)較大,因而需要對(duì)太陽(yáng)輪a與行星輪c進(jìn)行修形分析以減小齒輪副的傳動(dòng)誤差。圖4為太陽(yáng)輪a與行星輪c的傳動(dòng)誤差曲線,其中最大值3.21μm,最小值-7.06,差值10.26μm,此差值為該對(duì)齒輪的傳動(dòng)誤差。3 齒向修形優(yōu)化及分析
受制造精度和裝配誤差的影響,齒輪之間會(huì)產(chǎn)生齒向誤差。在受載時(shí),齒輪和軸也會(huì)因?yàn)槭芰ψ冃卧谳S向產(chǎn)生彎曲,存在一定的偏移量,造成齒向誤差。由于存在齒向誤差,齒輪在嚙合時(shí)沿輪齒接觸線上應(yīng)力分布不均、單側(cè)應(yīng)力和傳動(dòng)誤差變大、磨損加劇。齒向修形可以在一定程度上減小這種齒向誤差,提高齒輪的傳動(dòng)性能和壽命。齒向修形主要包括:鼓形修形、齒向斜度修形和齒端修薄[12]。3種修形方式如圖5所示。其中Ca為鼓形修形量,Cb為齒端修薄量,b為齒寬。鼓形修形是使輪齒沿齒寬方向中部鼓起,且兩齒側(cè)面形狀對(duì)稱(chēng),它可以改善輪齒接觸線上應(yīng)力分布不均,使傳動(dòng)誤差減小。圖6為修形原理。當(dāng)輪齒Z和Z1嚙合后,得到法向壓縮量AB。以AB為所需的鼓形修形量,用圓弧連接BC,則弧BC的輪廓可作為鼓形輪廓。此時(shí)了兩輪齒嚙合時(shí)在點(diǎn)B處相切而無(wú)干涉。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]柴油機(jī)正時(shí)齒輪修形及動(dòng)態(tài)特性分析[J]. 白金霖,趙俊生,楊樹(shù)彬,李正文,章朝棟. 機(jī)械傳動(dòng). 2019(09)
[2]小角度相交軸漸開(kāi)線圓柱與變厚齒輪傳動(dòng)修形嚙合特性分析[J]. 周堯,宋朝省,朱才朝,劉思遠(yuǎn),倪高翔,杜雪松. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2019(15)
[3]大型礦用電鏟推壓減速器齒輪齒向修形研究[J]. 張迎輝,侯庚,何衛(wèi)東,周峰,汝學(xué)斌. 機(jī)械強(qiáng)度. 2019(03)
[4]成形磨齒齒向修形扭曲誤差分析及補(bǔ)償[J]. 陽(yáng)輝,黃筱調(diào),方成剛,郭二廓. 機(jī)床與液壓. 2019(09)
[5]基于齒廓修形的齒輪箱行星輪系優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 張利,黃筱調(diào),金偉,王委. 組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2018(11)
[6]盾構(gòu)花鍵軸齒向修形的研究[J]. 魏延剛,劉立,肖潤(rùn)梅,李建. 機(jī)械制造. 2018(09)
[7]齒廓修形斜齒輪副嚙合剛度解析計(jì)算模型[J]. 魏靜,賴(lài)育彬,秦大同,王剛強(qiáng),林小燕. 振動(dòng)與沖擊. 2018(10)
[8]二級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)齒向綜合修形優(yōu)化研究[J]. 熊禾根,劉美鳳,李公法. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造. 2017(01)
[9]單級(jí)行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)齒廓修形研究[J]. 湯魚(yú),宿吉鵬,王志強(qiáng). 艦船科學(xué)技術(shù). 2013(06)
[10]基于接觸有限元分析的斜齒輪齒廓修形與實(shí)驗(yàn)[J]. 吳勇軍,王建軍,韓勤鍇,李其漢. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2011(02)
本文編號(hào):3533714
【文章來(lái)源】:組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2020,(11)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:4 頁(yè)
【部分圖文】:
太陽(yáng)輪a′接觸應(yīng)力云圖
由表4可知,低速級(jí)行星輪系傳動(dòng)誤差相對(duì)較小,高速級(jí)行星輪系中太陽(yáng)輪a與行星輪c的傳動(dòng)誤差相對(duì)較大,因而需要對(duì)太陽(yáng)輪a與行星輪c進(jìn)行修形分析以減小齒輪副的傳動(dòng)誤差。圖4為太陽(yáng)輪a與行星輪c的傳動(dòng)誤差曲線,其中最大值3.21μm,最小值-7.06,差值10.26μm,此差值為該對(duì)齒輪的傳動(dòng)誤差。3 齒向修形優(yōu)化及分析
受制造精度和裝配誤差的影響,齒輪之間會(huì)產(chǎn)生齒向誤差。在受載時(shí),齒輪和軸也會(huì)因?yàn)槭芰ψ冃卧谳S向產(chǎn)生彎曲,存在一定的偏移量,造成齒向誤差。由于存在齒向誤差,齒輪在嚙合時(shí)沿輪齒接觸線上應(yīng)力分布不均、單側(cè)應(yīng)力和傳動(dòng)誤差變大、磨損加劇。齒向修形可以在一定程度上減小這種齒向誤差,提高齒輪的傳動(dòng)性能和壽命。齒向修形主要包括:鼓形修形、齒向斜度修形和齒端修薄[12]。3種修形方式如圖5所示。其中Ca為鼓形修形量,Cb為齒端修薄量,b為齒寬。鼓形修形是使輪齒沿齒寬方向中部鼓起,且兩齒側(cè)面形狀對(duì)稱(chēng),它可以改善輪齒接觸線上應(yīng)力分布不均,使傳動(dòng)誤差減小。圖6為修形原理。當(dāng)輪齒Z和Z1嚙合后,得到法向壓縮量AB。以AB為所需的鼓形修形量,用圓弧連接BC,則弧BC的輪廓可作為鼓形輪廓。此時(shí)了兩輪齒嚙合時(shí)在點(diǎn)B處相切而無(wú)干涉。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]柴油機(jī)正時(shí)齒輪修形及動(dòng)態(tài)特性分析[J]. 白金霖,趙俊生,楊樹(shù)彬,李正文,章朝棟. 機(jī)械傳動(dòng). 2019(09)
[2]小角度相交軸漸開(kāi)線圓柱與變厚齒輪傳動(dòng)修形嚙合特性分析[J]. 周堯,宋朝省,朱才朝,劉思遠(yuǎn),倪高翔,杜雪松. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2019(15)
[3]大型礦用電鏟推壓減速器齒輪齒向修形研究[J]. 張迎輝,侯庚,何衛(wèi)東,周峰,汝學(xué)斌. 機(jī)械強(qiáng)度. 2019(03)
[4]成形磨齒齒向修形扭曲誤差分析及補(bǔ)償[J]. 陽(yáng)輝,黃筱調(diào),方成剛,郭二廓. 機(jī)床與液壓. 2019(09)
[5]基于齒廓修形的齒輪箱行星輪系優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 張利,黃筱調(diào),金偉,王委. 組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù). 2018(11)
[6]盾構(gòu)花鍵軸齒向修形的研究[J]. 魏延剛,劉立,肖潤(rùn)梅,李建. 機(jī)械制造. 2018(09)
[7]齒廓修形斜齒輪副嚙合剛度解析計(jì)算模型[J]. 魏靜,賴(lài)育彬,秦大同,王剛強(qiáng),林小燕. 振動(dòng)與沖擊. 2018(10)
[8]二級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)齒向綜合修形優(yōu)化研究[J]. 熊禾根,劉美鳳,李公法. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造. 2017(01)
[9]單級(jí)行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)齒廓修形研究[J]. 湯魚(yú),宿吉鵬,王志強(qiáng). 艦船科學(xué)技術(shù). 2013(06)
[10]基于接觸有限元分析的斜齒輪齒廓修形與實(shí)驗(yàn)[J]. 吳勇軍,王建軍,韓勤鍇,李其漢. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2011(02)
本文編號(hào):3533714
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