考慮預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變滯后的混凝土梁剛度統(tǒng)一
【圖文】:
文獻(xiàn)[8]認(rèn)為在計算后張有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的剛度時應(yīng)考慮這一滯后現(xiàn)象.在混凝土梁剛度計算統(tǒng)一性方面,研究者們提出了各種計算方法和公式[9-12],但都未考慮上述滯后現(xiàn)象對剛度計算的影響.為此,本研究首先參考文獻(xiàn)[8]的研究思路,推導(dǎo)了裂縫截面處后張有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的拉應(yīng)變滯后系數(shù),然后對混凝土梁的剛度計算統(tǒng)一性進(jìn)行研究,為修訂規(guī)范提供參考.1預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變滯后系數(shù)推導(dǎo)1.1預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)力筋在相同水平位置混合配筋的后張有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁如圖1所示,圖中:hs和hp分別為非預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)和預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)到截面受壓邊緣的距離;lcrm為平均裂縫間距.當(dāng)縱向受拉預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)力筋在相同水平位置時(即hs=hp),lcrm范圍內(nèi)鋼筋圖1后張有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁應(yīng)變分布和lcrm/2范圍內(nèi)鋼筋受力分別如圖2和圖3所示[8].圖2和圖3中:Δεpm和εsm分別為lcrm范圍內(nèi)的消壓后預(yù)應(yīng)力筋平均拉應(yīng)變增量和非預(yù)應(yīng)力筋平均拉應(yīng)變;Δεp和εs分別為裂縫截面處預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變增量和非預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變;x為距裂縫截面的距離;σs,0.5和σs分別為非預(yù)應(yīng)力筋在lcrm/2處和裂縫截面處的拉應(yīng)力;Δσp,0.5和Δσp分別為預(yù)應(yīng)力筋在lcrm/2處和裂縫截面處的拉應(yīng)力增量;τsm和τpm分別為lcrm/2范圍內(nèi)非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的平均黏結(jié)應(yīng)力;As和Ap分別為非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋面積.圖2lcrm范
均拉應(yīng)變增量和非預(yù)應(yīng)力筋平均拉應(yīng)變;Δεp和εs分別為裂縫截面處預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變增量和非預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變;x為距裂縫截面的距離;σs,0.5和σs分別為非預(yù)應(yīng)力筋在lcrm/2處和裂縫截面處的拉應(yīng)力;Δσp,0.5和Δσp分別為預(yù)應(yīng)力筋在lcrm/2處和裂縫截面處的拉應(yīng)力增量;τsm和τpm分別為lcrm/2范圍內(nèi)非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的平均黏結(jié)應(yīng)力;As和Ap分別為非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋面積.圖2lcrm范圍內(nèi)鋼筋應(yīng)變分布圖3lcrm/2范圍內(nèi)鋼筋受力圖由圖2可知:當(dāng)hs=hp時,Δεpm=εsm,但由于預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋各自接觸的黏結(jié)介質(zhì)不同,且構(gòu)件中又配有波紋管,導(dǎo)致在lcrm范圍內(nèi)兩者的拉應(yīng)變分布不同,使得Δεp滯后于εs.此處暫不考慮預(yù)應(yīng)力筋束的概念.由圖3可得非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的受力平衡方程,,見文獻(xiàn)[8].將平衡方程進(jìn)行整理,并定義裂縫截面處和lcrm/2處的預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變滯后系數(shù)分別為λp=Δεp/εs和λp,0.5=Δεp,0.5/εs,0.5[8],式中:Δεp,0.5和εs,0.5分別為lcrm/2處預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變增量和非預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)變.于是有λp,0.5=λp-2τpmlcrmEpεsdp,e()q1-2τsmlcrmEsεsds,e()q,(1)·46·華中科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)
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