針對(duì)大載荷、低動(dòng)態(tài)頻率的機(jī)械裝備的隔振需求,提出了氣動(dòng)準(zhǔn)零剛度非線性隔振技術(shù)方案,利用氣體負(fù)壓為靜載、波紋管結(jié)構(gòu)提供動(dòng)剛度,實(shí)現(xiàn)了隔振裝置的高靜態(tài)低動(dòng)態(tài)剛度特性。闡述了光滑型氣動(dòng)準(zhǔn)零隔振器的結(jié)構(gòu)及工作原理,根據(jù)氣體狀態(tài)方程推導(dǎo)了隔振裝置的非線性剛度理論模型。為了得到符合設(shè)計(jì)要求的剛度特性,分別研究了氣體占比與初始?jí)簭?qiáng)等參數(shù)對(duì)隔振裝置剛度特性的調(diào)控規(guī)律,發(fā)現(xiàn)了合理的氣/液比例,既可以實(shí)現(xiàn)較低的動(dòng)態(tài)剛度,同時(shí)起到大幅振動(dòng)下位移限位的效果。探討了過載加速度對(duì)隔振系統(tǒng)固有特性的影響,研究發(fā)現(xiàn),過載的存在使得隔振靜平衡位置偏離設(shè)計(jì)的平衡點(diǎn),因此其線化系統(tǒng)固有頻率會(huì)發(fā)生較明顯的變化,這是工程設(shè)計(jì)根據(jù)實(shí)際情況需要考量的一點(diǎn)。

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【部分圖文】：

圖2缸體內(nèi)部氮?dú)鈿怏w占比α對(duì)恢復(fù)力曲線的影響（β=0.1,PN=0.5MPa)

由圖2和圖4可以看出，在位移零值處，恢復(fù)力并非為零，而是往上有一定程度的偏移，該偏移程度決定了隔振裝置的零位移承載能力，偏移越大意味著隔振器的承載能力越強(qiáng)。這就解決了現(xiàn)有非線性隔振技術(shù)中因低剛度所造成的大靜變形問題，即在較小的靜變形位移下即可實(shí)現(xiàn)大承載，對(duì)于安裝空間狹小有限的設(shè)備....

圖3缸體內(nèi)部氮?dú)鈿怏w占比α對(duì)剛度值的影響（β=0.1,PN=0.5MPa)

圖3缸體內(nèi)部氮?dú)鈿怏w占比α對(duì)剛度值的影響（β=0.1,PN=0.5MPa)圖5波紋管內(nèi)部氣體占比β對(duì)剛度值的影響（α=0.1,PN=0.5MPa)

圖4波紋管內(nèi)部氣體占比β對(duì)恢復(fù)力曲線的影響（α=0.1,PN=0.5MPa)

圖4波紋管內(nèi)部氣體占比β對(duì)恢復(fù)力曲線的影響（α=0.1,PN=0.5MPa)結(jié)合圖2和圖4可以發(fā)現(xiàn)：波紋管內(nèi)部氣體占比影響著坐標(biāo)左邊，即隔振器拉伸時(shí)的非線性程度；缸體內(nèi)部氣體占比決定坐標(biāo)右側(cè)，即隔振器在壓縮時(shí)的非線性程度。二者幾乎是非耦合的，因此可以根據(jù)隔振目標(biāo)需求，單獨(dú)設(shè)計(jì)合....

圖5波紋管內(nèi)部氣體占比β對(duì)剛度值的影響（α=0.1,PN=0.5MPa)

圖6繼續(xù)考察了缸體內(nèi)部氣體壓強(qiáng)對(duì)隔振裝置剛度特性的影響，發(fā)現(xiàn)該壓強(qiáng)越大，隔振裝置的承載能力就越高。如在外部油氣壓強(qiáng)PN=0.5MPa時(shí)，在零值位移處即可承載890N。3.2缸體氣體彈性對(duì)低動(dòng)態(tài)剛度的影響

本文編號(hào)：3922055